{"schema_version":"1.0","package_type":"agent_readable_article","generated_at":"2026-06-03T06:09:50+00:00","article":{"id":8664,"slug":"instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems","title":"Guide til beregning af instrumenttransformatorbyrde for MV-beskyttelsessystemer","url":"https://voltgrids.com/da/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/","language":"da-DK","published_at":"2026-04-25T03:33:06+00:00","modified_at":"2026-05-11T02:28:02+00:00","author":{"id":1,"name":"Bepto"},"summary":"Nøjagtig beregning af instrumenttransformerens belastning er afgørende for pålideligheden af beskyttelsessystemer til mellemspænding. Denne omfattende vejledning beskriver den trinvise metode til beregning af CT- og VT-byrden for at forhindre kernemætning og fejlbetjening af relæer. Sørg for, at dine transformerstationsdesigns opretholder præcision og sikkerhed ved at beherske styring af sekundær kredsimpedans.","word_count":2279,"taxonomies":{"categories":[{"id":159,"name":"Strømtransformer (CT)","slug":"current-transformerct","url":"https://voltgrids.com/da/blog/category/instrument-transformer/current-transformerct/"},{"id":146,"name":"Instrumenttransformator","slug":"instrument-transformer","url":"https://voltgrids.com/da/blog/category/instrument-transformer/"}],"tags":[{"id":190,"name":"Mellemspænding","slug":"medium-voltage","url":"https://voltgrids.com/da/blog/tag/medium-voltage/"},{"id":188,"name":"Strømfordeling","slug":"power-distribution","url":"https://voltgrids.com/da/blog/tag/power-distribution/"},{"id":248,"name":"Beskyttelse","slug":"protection","url":"https://voltgrids.com/da/blog/tag/protection/"},{"id":191,"name":"Pålidelighed","slug":"reliability","url":"https://voltgrids.com/da/blog/tag/reliability/"},{"id":189,"name":"Fejlfinding","slug":"troubleshooting","url":"https://voltgrids.com/da/blog/tag/troubleshooting/"}]},"media_links":[{"type":"video","provider":"YouTube","url":"https://youtu.be/Xwnp7P3R-J8","embed_url":"https://www.youtube.com/embed/Xwnp7P3R-J8","video_id":"Xwnp7P3R-J8"},{"type":"audio","provider":"SoundCloud","url":"https://soundcloud.com/bepto-247719800/sets/bepto-electric/s-tkdcdmC3sUC?si=c7d74e4c27894c01bf765baa3f9bbaa2\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing","embed_url":"https://w.soundcloud.com/player/?url=https://soundcloud.com/bepto-247719800/sets/bepto-electric/s-tkdcdmC3sUC?si=c7d74e4c27894c01bf765baa3f9bbaa2\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing\u0026auto_play=false\u0026buying=false\u0026sharing=false\u0026download=false\u0026show_artwork=true\u0026show_playcount=false\u0026show_user=true\u0026single_active=true"}],"sections":[{"heading":"Introduktion","level":2,"content":"Beregning af belastning er en af de hyppigst misforståede - og mest konsekvente - tekniske opgaver i design af beskyttelsessystemer til mellemspænding. Hver enhed, der er tilsluttet et sekundært CT- eller VT-kredsløb, tilføjer impedans, og når den samlede belastning overstiger transformatorens nominelle VA, forringes nøjagtigheden, kernerne mættes, og beskyttelsesrelæer modtager forvrængede signaler, der kan forårsage farlige fejlfunktioner.\n\n**Det direkte svar: Instrumenttransformatorens belastning er den samlede Volt-Ampere-belastning, der pålægges det sekundære kredsløb, og den skal altid ligge inden for transformatorens nominelle belastning for at garantere overholdelse af nøjagtighedsklassen og pålidelig fejldetektering.**\n\nFor el-ingeniører og EPC-entreprenører, der specificerer MV-koblingsudstyr, er det ikke et mindre kalibreringsproblem, hvis byrden er forkert - det er en pålidelighedsfejl på systemniveau, der venter på at ske. Denne vejledning gennemgår den komplette metode til beregning af belastning, almindelige faldgruber og udvælgelseskriterier for at sikre, at dine CT- og VT-installationer fungerer nøjagtigt som designet."},{"heading":"Indholdsfortegnelse","level":2,"content":"- [Hvad er instrumenttransformatorbyrde, og hvordan defineres den?](#what-is-instrument-transformer-burden)\n- [Hvordan beregner man CT- og VT-byrden trin for trin?](#how-do-you-calculate-burden)\n- [Hvordan påvirker byrden CT-nøjagtighedsklassen og beskyttelsesydelsen?](#how-does-burden-affect-accuracy)\n- [Hvad er de mest almindelige fejl i byrdeberegningen i MV-systemer?](#common-burden-mistakes)"},{"heading":"Hvad er instrumenttransformatorbyrde, og hvordan defineres den?","level":2,"content":"![Teknisk infografik, der forklarer instrumenttransformatorbelastning som den samlede sekundære kredsløbsimpedans eller VA-belastning, herunder relæbelastning, målerbelastning, kabelimpedans, terminalkontaktmodstand, nominel belastning, sekundær strøm, nøjagtighedsklasse, ALF og indvirkningen af overset kabelbelastning på CT-nøjagtighed.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Instrument-Transformer-Burden-Explained-1024x683.jpg)\n\nInstrumenttransformatorens byrde forklaret\n\nBurden er den samlede eksterne impedans - udtrykt i **Volt-Ampere (VA)** eller **Ohm (Ω)** - forbundet til sekundærterminalerne på en instrumenttransformer. Den repræsenterer summen af alle belastninger, som transformeren skal drive, samtidig med at dens nominelle nøjagtighed opretholdes. For en CT omfatter dette alle enheder og ledere i det sekundære loop. For en VT omfatter det alt tilsluttet måle- og beskyttelsesudstyr i parallel.\n\nAt forstå byrden begynder med at forstå de to måder, den kommer til udtryk på:\n\n- **VA-byrde:** Samlet tilsyneladende effekt, der forbruges af det sekundære kredsløb ved nominel sekundær strøm eller spænding\n- **Impedansbelastning (Ω):** Samlet modstand og reaktans i det sekundære kredsløb, der bruges i detaljerede beregninger\n\n**Vigtige tekniske parametre, der styrer CT-byrden pr. [IEC 61869-2](https://webstore.iec.ch/publication/5964)[1](#fn-1):**\n\n- **Vurderet byrde:** Den maksimale VA, som CT\u0027en kan levere, samtidig med at den angivne nøjagtighedsklasse opretholdes (f.eks. 15VA, 30VA).\n- **Bedømmelse [Sekundær strøm](https://voltgrids.com/da/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/):** Standardværdier på 1A eller 5A - belastningsimpedansen skaleres med kvadratet af denne værdi\n- **Nøjagtighedsklasse:** 0,2, 0,5 til måling; 5P, 10P til beskyttelse - hver har et defineret belastningsområde\n- **Power Factor of Burden:** Typisk 0,8 lagging for beskyttelsesklasse; 1,0 for resistive belastninger\n- **Nominel nøjagtighed Grænsefaktor ([ALF](https://voltgrids.com/da/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/)):** Omvendt proportional med den faktiske byrde - stiger, når byrden falder\n- **Isolationsniveau:** 12kV / 24kV / 36kV-klasse til MV-applikationer\n- **Termisk kontinuerlig strømstyrke:** ≥1,2× nominel primærstrøm\n- **Krybeafstand:** [≥25mm/kV til standard indendørsmiljøer (IEC 60815)](https://webstore.iec.ch/publication/3807)[2](#fn-2)\n\nEt vigtigt, men ofte overset punkt: **byrden løses ikke af relæet alene**. Sekundær kabelmodstand, terminalens kontaktmodstand og den kombinerede impedans af alle serieforbundne enheder bidrager alle. At ignorere kabelbelastningen er den mest almindelige årsag til overtrædelser af nøjagtighedsklassen i feltinstallationer."},{"heading":"Hvordan beregner man CT- og VT-byrden trin for trin?","level":2,"content":"![I en 33 kV transformerstation i Nordafrika lytter en nordafrikansk EPC-indkøbschef (til venstre), der repræsenterer kunden, opmærksomt, mens en østasiatisk ingeniør (til højre), en repræsentant for Bepto, bruger en tablet til at forklare de detaljerede CT-belastninger og effektive ALF-beregningsresultater, der løser fejl i målenøjagtigheden forårsaget af et langt kabelforløb. Store 33kV CT\u0027er, et målepanel og fjerne kabelbakker definerer de professionelle omgivelser.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Bepto-Engineer-Explains-CT-Burden-Correction-in-North-Africa-Substation-1024x687.jpg)\n\nBepto-ingeniør forklarer korrektion af CT-byrde i nordafrikansk understation\n\nBeregning af byrden følger en struktureret proces. Her er den komplette metode, der bruges til MV-beskyttelse og måling af CT-kredsløb."},{"heading":"Trin 1: Lav en liste over alle sekundære kredsløbsenheder","level":3,"content":"Identificer hver enhed, der er tilsluttet i CT\u0027s sekundære loop:\n\n- Beskyttelsesrelæ (afstand, overstrøm, differentieret)\n- Energimåler eller elkvalitetsanalysator\n- Transducer eller transmitter\n- Amperemeter (hvis relevant)\n- Indskudt CT (hvis relevant)"},{"heading":"Trin 2: Indhent VA- eller impedansvurdering for hver enhed","level":3,"content":"Hver enhedsproducent angiver en belastningsgrad ved nominel sekundær strøm. Konverter alle værdier til **impedans (Ω)** ved hjælp af:\n\nZ=VAIs2Z = \\frac{VA}{I_s^2}\n\nHvor IsI_s er den nominelle sekundærstrøm (1A eller 5A).\n\n**Eksempel - 5A sekundært kredsløb:**\n\n| Enhed | Vurderet byrde (VA) | Impedans (Ω) |\n| Relæ til afstandsbeskyttelse | 1.0 VA | 0.040 Ω |\n| Overstrømsrelæ | 0,5 VA | 0.020 Ω |\n| Energimåler | 1,5 VA | 0.060 Ω |\n| Sekundært kabel (2× 30 m, 2,5 mm²) | — | 0.432 Ω |\n| Terminalens kontaktmodstand | — | 0.010 Ω |\n| Samlet byrde | — | 0.562 Ω |\n\nKonverter total impedans tilbage til VA: VAtotal=Ztotal×Is2=0.562×25=14.05 VAVA_{total} = Z_{total} \\times I_s^2 = 0,562 \\times 25 = 14,05\\ VA"},{"heading":"Trin 3: Beregn kabelbyrden","level":3,"content":"Kabelmodstanden beregnes som:\n\nRcable=2×L×ρAR_{cable} = \\frac{2 \\times L \\times \\rho}{A}\n\nHvor?\n\n- LL = længde af envejskabel (meter)\n- ρ\\rho = resistivitet af kobber = 0.0172 Ω⋅mm2/m0.0172\\ \\Omega \\cdot mm^2/m\n- AA = kablets tværsnitsareal (mm²)\n\nTil 30 m envejskørsel med 2,5 mm² kobber: Rcable=2×30×0.01722.5=0.413 ΩR_{cable} = \\frac{2 \\times 30 \\times 0.0172}{2.5} = 0,413\\ \\Omega"},{"heading":"Trin 4: Verificer mod den nominelle byrde","level":3,"content":"Den samlede beregnede byrde skal være tilfredsstillende: VAactual≤VAratedVA_{aktuel} \\leq VA_{rated}\n\nHvis den faktiske byrde overstiger den nominelle byrde, er der flere muligheder:\n\n- Øg kabeltværsnittet (reducerer modstandsbyrden)\n- Angiv højere nominel belastning CT\n- Reducer antallet af serieforbundne enheder\n- Skift fra 5A til 1A sekundær (reducerer kabelbelastningen med en faktor på 25)"},{"heading":"Trin 5: Bekræft effektiv ALF","level":3,"content":"Den faktiske ALF ændrer sig med belastningen. Forholdet i henhold til IEC 61869-2 er:\n\nALFactual=ALFrated×VArated+VAinternalVAactual+VAinternalALF_{aktuel} = ALF_{vurderet} \\times \\frac{VA_{rated} + VA_{internal}}{VA_{actual} + VA_{intern}}\n\nHvor VAinternalVA_{intern} er CT\u0027ens egen interne viklingsbyrde (fra databladet). Dette trin er afgørende for [afstandsbeskyttelse](https://voltgrids.com/da/blog/how-current-transformers-enable-distance-protection-in-power-systems/) og differentialbeskyttelse."},{"heading":"Sammenligning af beregning af CT- og VT-byrde","level":3,"content":"| Parameter | Beregning af CT-byrde | Beregning af VT-byrden |\n| Kredsløbstopologi | Serie-loop | Parallel tilslutning |\n| Udtryk for byrde | VA eller Ω (serieimpedans) | VA eller Ω (parallel impedans) |\n| Kabelpåvirkning | Høj seriemodstand tilføjer direkte | Lav - parallelle belastninger dominerer |\n| Sekundær standard | 1A eller 5A | 100V eller 110V |\n| Nøglerisiko | Mætning af kernen på grund af for stor belastning | Spændingsfald og tab af nøjagtighed |\n| Styrende standard | IEC 61869-2 | IEC 61869-33 |\n\n**Kundecase - Fejlberegning af byrden i et 33 kV-afgangsbeskyttelsestavle:**\nEn indkøbschef hos et EPC-firma i Nordafrika kontaktede os, efter at deres nyligt idriftsatte 33 kV-beskyttelsessystem viste vedvarende fejl i energimålingen - aflæsningerne var konsekvent 3-4% lave. Undersøgelsen afslørede, at det sekundære kabelforløb var 45 meter (længere end det oprindelige design på 20 meter), hvilket tilføjede 0,62Ω uberegnelig modstandsbyrde. Den installerede CT var normeret til 15VA, men den faktiske belastning nåede op på 22VA, hvilket skubbede CT\u0027en uden for dens 0,5 nøjagtighedsklasse. Bepto leverede erstatnings-CT\u0027er på 30VA med matchende specifikationer, og målenøjagtigheden vendte tilbage til inden for 0,2% - godt inden for faktureringskravene."},{"heading":"Hvordan påvirker byrden CT-nøjagtighedsklassen og beskyttelsesydelsen?","level":2,"content":"![Teknisk infografik, der forklarer, hvordan CT-byrden påvirker nøjagtighedsklasse og afstandsbeskyttelsens ydeevne, og som viser byrdetærskeladfærd, vækst i sammensatte fejl, ALF-reduktion, tidlig kernemætning, risiko for zone 1-relæforsinkelse og et felttilfælde, hvor for stor sekundær byrde forårsagede fejlbetjening af beskyttelsen.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Burden-Impact-on-Protection-Performance-1024x683.jpg)\n\nCT-byrdens indvirkning på beskyttelsens ydeevne\n\nForholdet mellem belastning og CT-ydelse er ikke lineært - det er en tærskeleffekt. Inden for den nominelle belastning opretholder CT\u0027en sin angivne nøjagtighedsklasse. Ud over den nominelle belastning forværres fejlene hurtigt og under fejlforhold, [Mætning af kernen](https://voltgrids.com/da/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/) sker tidligere, end ALF-specifikationen forudsætter.\n\nSpecifikt for afstandsbeskyttelse har dette direkte operationelle konsekvenser:\n\n- **Underbelastning:** Effektiv ALF øges - generelt fordelagtigt, men relæets indgangsimpedans skal stadig overholdes\n- **Ved nominel belastning:** CT udfører nøjagtigt i henhold til specifikationerne for nøjagtighedsklassen\n- **Overbelastning (110-150%-klassificeret):** Sammensat fejl overskrider klassegrænse; måling aflæses forkert\n- **Alvorlig overbelastning (\u003E150% rated):** [kernen mættes under fejltilstande](https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376)[4](#fn-4); beskyttelsesrelæet modtager beskåret bølgeform; impedansberegning mislykkes; afstandsrelæet udløser muligvis ikke zone 1"},{"heading":"Indvirkning på beskyttelsens pålidelighed efter belastningsniveau","level":3,"content":"| Belastningsniveau | Målingsnøjagtighed | Beskyttelse af CT-adfærd | Svar på afstandsrelæ |\n|  | Inden for klassen | ALF effektivt højere | Pålidelig Zone 1-tur |\n| 80-100% Nominel | Inden for klassen | I henhold til specifikation | Pålidelig Zone 1-tur |\n| 100-130% Nominel | Marginal fejl | Reduceret effektiv ALF | Mulig forsinkelse i zone 1 |\n| \u003E150% Nominel | Betydelig fejl | Tidlig mætning | Risiko for fejlbetjening |\n\nDen praktiske anbefaling til beskyttelseskritiske applikationer: **design til 75-80% af den maksimale nominelle belastning**, Det giver plads til fremtidige relæudvidelser eller kabelomlægninger, der øger modstanden.\n\n**Kundesag - fejlbetjening af beskyttelse spores til for stor byrde:**\nEn elforsyningsentreprenør i Sydøstasien rapporterede, at et 22 kV-afstandsrelæ til en luftledning konsekvent ikke kunne fjerne fejl tæt på inden for zone 1, men gik over til zone 2 (400 ms forsinkelse). En detaljeret idriftsættelsesanalyse viste, at CT\u0027ens sekundære kredsløb omfattede tre relæer, en transducer og et 38 meter langt kabel - en samlet belastning på 28VA mod en 15VA-klassificeret CT. CT\u0027en mættede ved ca. 8× den nominelle strøm, hvilket er langt under 5P20-specifikationens 20× kapacitet ved nominel belastning. Udskiftning med Bepto 5P20 30VA CT\u0027er løste problemet med zone 1-timing fuldstændigt."},{"heading":"Hvad er de mest almindelige fejl i byrdeberegningen i MV-systemer?","level":2,"content":"![Et meget detaljeret fotografi af et kaotisk, overbelastet sekundært CT-testkredsløb på en laboratoriebænk, der illustrerer flere beregningsfejl som ignorerede lange kabelstrækninger, blandede 1A- og 5A-enhedsklassifikationer, der forårsager overophedning, og forkerte VT-metodeanvendelser. Uregelmæssige bølgeformer og fejlnoter forstærker temaet om kompromitteret pålidelighed på grund af belastningsfejl. Der er ingen mennesker til stede.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Visualization-of-Critical-CT-Burden-Calculation-Mistakes-and-Overload-Effects-1024x687.jpg)\n\nVisualisering af kritiske fejl i beregningen af CT-byrden og overbelastningseffekter"},{"heading":"Tjekliste for installation og ibrugtagning","level":3,"content":"1. **Mål den faktiske kabellængde** - Brug aldrig designtegningsestimater til beregning af byrden\n2. **Mål lederens modstand** med et ohmmeter med lav modstand før strømtilførsel\n3. **Bekræft hvert relæs faktiske indgangsbyrde** fra producentens datablad - ikke katalogoversigter\n4. **Beregn den samlede belastning ved nominel sekundær strøm** før du specificerer CT VA rating\n5. **Udfør test af sekundær indsprøjtning** at verificere CT-forhold, polaritet og nøjagtighed ved idriftsættelse\n6. **Dokumentér as-built-byrden** til fremtidig vedligeholdelsesreference"},{"heading":"Almindelige fejl, der kompromitterer pålideligheden","level":3,"content":"- **Ignorerer kabelbyrden:** I 5A sekundære kredsløb kan et 30 m langt kabel bidrage med 8-15VA - ofte mere end relæets belastning.\n- **Blanding af 1A- og 5A-enheder:** Tilslutning af et 5A-klassificeret relæ til en 1A CT-sekundær forårsager alvorlig overbelastning og potentiel skade på relæet.\n- **Hvis man antager, at relæbyrden er lig med den samlede byrde:** At glemme målere, transducere og terminalmodstand er ekstremt almindeligt\n- **Ikke genberegning af ALF efter ændringer i byrden:** At tilføje et relæ under en systemopgradering uden at tjekke den effektive ALF igen er en skjult beskyttelsesrisiko.\n- **Brug af VT-byrdeberegningsmetode for CT\u0027er:** Serie- vs. paralleltopologi - beregningsmetoden er fundamentalt forskellig\n- **Negligering af temperatureffekter:** Kobbermodstand [stiger ca. 0,4% pr. °C](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity)[5](#fn-5) - i installationer med høj luftfugtighed er kabelbelastningen ved 60°C målbart højere end ved 20°C"},{"heading":"Konklusion","level":2,"content":"Nøjagtig byrdeberegning er ikke en valgfri teknisk finesse - det er et grundlæggende krav til overholdelse af instrumenttransformerens nøjagtighedsklasse og beskyttelsessystemets pålidelighed i mellemspændingsdistribution. **Det vigtigste at tage med sig: Beregn altid den samlede sekundære belastning inklusive kabelmodstand, verificer effektiv ALF for beskyttelsesapplikationer, og design til maksimalt 75-80% af den nominelle CT-byrde for at opretholde pålidelig fejldetektering.** Hos Bepto Electric indeholder alle CT\u0027er, vi leverer, fulde databladsbyrdespecifikationer og interne viklingsmodstandsværdier - hvilket giver dit ingeniørteam alt, hvad der er nødvendigt for at udføre nøjagtige byrdeberegninger fra første dag."},{"heading":"Ofte stillede spørgsmål om beregning af instrumenttransformatorbyrde","level":2,"content":"1. “IEC 61869-2:2012 Instrumenttransformere - Del 2”, `https://webstore.iec.ch/publication/5964`. Definerer de tekniske standarder og parametre for strømtransformatorer. Evidensrolle: general_support; Kildetype: standard. Understøtter: IEC 61869-2. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “IEC TS 60815-1:2008 Udvælgelse og dimensionering af højspændingsisolatorer”, `https://webstore.iec.ch/publication/3807`. Definerer kravene til krybeafstand for forskellige forureningsmiljøer. Bevisrolle: general_support; Kildetype: standard. Understøtter: ≥25mm/kV for standard indendørsmiljøer (IEC 60815). [↩](#fnref-2_ref)\n3. “IEC 61869-3:2011 Instrumenttransformere - Del 3”, `https://webstore.iec.ch/publication/5965`. Den internationale standard for ydeevne og belastning af induktive spændingstransformatorer. Bevisrolle: general_support; Kildetype: standard. Understøtter: IEC 61869-3. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “Indvirkning af CT-mætning på afstandsbeskyttelse”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376`. IEEE-forskning, der analyserer, hvordan overdreven byrde driver tidlig kernemætning. Bevisrolle: mekanisme; Kildetype: forskning. Understøtter: kernen mættes under fejlforhold. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Elektrisk resistivitet og ledningsevne”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity`. Wikipedia-side, der dokumenterer temperaturkoefficienten for resistivitet for kobber. Bevisrolle: mekanisme; Kildetype: forskning. Understøtter: stiger ca. 0,4% pr. °C. [↩](#fnref-5_ref)"}],"source_links":[{"url":"https://voltgrids.com/da/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/","text":"Strømtransformer (CT)","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"#what-is-instrument-transformer-burden","text":"Hvad er instrumenttransformatorbyrde, og hvordan defineres den?","is_internal":false},{"url":"#how-do-you-calculate-burden","text":"Hvordan beregner man CT- og VT-byrden trin for trin?","is_internal":false},{"url":"#how-does-burden-affect-accuracy","text":"Hvordan påvirker byrden CT-nøjagtighedsklassen og beskyttelsesydelsen?","is_internal":false},{"url":"#common-burden-mistakes","text":"Hvad er de mest almindelige fejl i byrdeberegningen i MV-systemer?","is_internal":false},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/5964","text":"IEC 61869-2","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-1","text":"1","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/da/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/","text":"Sekundær strøm","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://voltgrids.com/da/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/","text":"ALF","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/3807","text":"≥25mm/kV til standard indendørsmiljøer (IEC 60815)","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-2","text":"2","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/da/blog/how-current-transformers-enable-distance-protection-in-power-systems/","text":"afstandsbeskyttelse","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/5965","text":"IEC 61869-3","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-3","text":"3","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/da/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/","text":"Mætning af kernen","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376","text":"kernen mættes under fejltilstande","host":"ieeexplore.ieee.org","is_internal":false},{"url":"#fn-4","text":"4","is_internal":false},{"url":"https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity","text":"stiger ca. 0,4% pr. °C","host":"en.wikipedia.org","is_internal":false},{"url":"#fn-5","text":"5","is_internal":false},{"url":"#fnref-1_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-2_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-3_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-4_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-5_ref","text":"↩","is_internal":false}],"content_markdown":"![JDZ20 Spændingstransformator indendørs enfaset semi-lukket Epoxy Resin Casting PT - 6kV 10kV Fuldt isoleret ZW8 Vakuumafbryder Kompatibel 12 42 75kV Isolation Kompakt design](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/JDZ20-Voltage-Transformer-Indoor-Single-Phase-Semi-Closed-Epoxy-Resin-Casting-PT-6kV-10kV-Fully-Insulated-ZW8-Vacuum-Circuit-Breaker-Compatible-12-42-75kV-Insulation-Compact-Design-1.jpg)\n\n[Strømtransformer (CT)](https://voltgrids.com/da/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)\n\n## Introduktion\n\nBeregning af belastning er en af de hyppigst misforståede - og mest konsekvente - tekniske opgaver i design af beskyttelsessystemer til mellemspænding. Hver enhed, der er tilsluttet et sekundært CT- eller VT-kredsløb, tilføjer impedans, og når den samlede belastning overstiger transformatorens nominelle VA, forringes nøjagtigheden, kernerne mættes, og beskyttelsesrelæer modtager forvrængede signaler, der kan forårsage farlige fejlfunktioner.\n\n**Det direkte svar: Instrumenttransformatorens belastning er den samlede Volt-Ampere-belastning, der pålægges det sekundære kredsløb, og den skal altid ligge inden for transformatorens nominelle belastning for at garantere overholdelse af nøjagtighedsklassen og pålidelig fejldetektering.**\n\nFor el-ingeniører og EPC-entreprenører, der specificerer MV-koblingsudstyr, er det ikke et mindre kalibreringsproblem, hvis byrden er forkert - det er en pålidelighedsfejl på systemniveau, der venter på at ske. Denne vejledning gennemgår den komplette metode til beregning af belastning, almindelige faldgruber og udvælgelseskriterier for at sikre, at dine CT- og VT-installationer fungerer nøjagtigt som designet.\n\n## Indholdsfortegnelse\n\n- [Hvad er instrumenttransformatorbyrde, og hvordan defineres den?](#what-is-instrument-transformer-burden)\n- [Hvordan beregner man CT- og VT-byrden trin for trin?](#how-do-you-calculate-burden)\n- [Hvordan påvirker byrden CT-nøjagtighedsklassen og beskyttelsesydelsen?](#how-does-burden-affect-accuracy)\n- [Hvad er de mest almindelige fejl i byrdeberegningen i MV-systemer?](#common-burden-mistakes)\n\n## Hvad er instrumenttransformatorbyrde, og hvordan defineres den?\n\n![Teknisk infografik, der forklarer instrumenttransformatorbelastning som den samlede sekundære kredsløbsimpedans eller VA-belastning, herunder relæbelastning, målerbelastning, kabelimpedans, terminalkontaktmodstand, nominel belastning, sekundær strøm, nøjagtighedsklasse, ALF og indvirkningen af overset kabelbelastning på CT-nøjagtighed.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Instrument-Transformer-Burden-Explained-1024x683.jpg)\n\nInstrumenttransformatorens byrde forklaret\n\nBurden er den samlede eksterne impedans - udtrykt i **Volt-Ampere (VA)** eller **Ohm (Ω)** - forbundet til sekundærterminalerne på en instrumenttransformer. Den repræsenterer summen af alle belastninger, som transformeren skal drive, samtidig med at dens nominelle nøjagtighed opretholdes. For en CT omfatter dette alle enheder og ledere i det sekundære loop. For en VT omfatter det alt tilsluttet måle- og beskyttelsesudstyr i parallel.\n\nAt forstå byrden begynder med at forstå de to måder, den kommer til udtryk på:\n\n- **VA-byrde:** Samlet tilsyneladende effekt, der forbruges af det sekundære kredsløb ved nominel sekundær strøm eller spænding\n- **Impedansbelastning (Ω):** Samlet modstand og reaktans i det sekundære kredsløb, der bruges i detaljerede beregninger\n\n**Vigtige tekniske parametre, der styrer CT-byrden pr. [IEC 61869-2](https://webstore.iec.ch/publication/5964)[1](#fn-1):**\n\n- **Vurderet byrde:** Den maksimale VA, som CT\u0027en kan levere, samtidig med at den angivne nøjagtighedsklasse opretholdes (f.eks. 15VA, 30VA).\n- **Bedømmelse [Sekundær strøm](https://voltgrids.com/da/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/):** Standardværdier på 1A eller 5A - belastningsimpedansen skaleres med kvadratet af denne værdi\n- **Nøjagtighedsklasse:** 0,2, 0,5 til måling; 5P, 10P til beskyttelse - hver har et defineret belastningsområde\n- **Power Factor of Burden:** Typisk 0,8 lagging for beskyttelsesklasse; 1,0 for resistive belastninger\n- **Nominel nøjagtighed Grænsefaktor ([ALF](https://voltgrids.com/da/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/)):** Omvendt proportional med den faktiske byrde - stiger, når byrden falder\n- **Isolationsniveau:** 12kV / 24kV / 36kV-klasse til MV-applikationer\n- **Termisk kontinuerlig strømstyrke:** ≥1,2× nominel primærstrøm\n- **Krybeafstand:** [≥25mm/kV til standard indendørsmiljøer (IEC 60815)](https://webstore.iec.ch/publication/3807)[2](#fn-2)\n\nEt vigtigt, men ofte overset punkt: **byrden løses ikke af relæet alene**. Sekundær kabelmodstand, terminalens kontaktmodstand og den kombinerede impedans af alle serieforbundne enheder bidrager alle. At ignorere kabelbelastningen er den mest almindelige årsag til overtrædelser af nøjagtighedsklassen i feltinstallationer.\n\n## Hvordan beregner man CT- og VT-byrden trin for trin?\n\n![I en 33 kV transformerstation i Nordafrika lytter en nordafrikansk EPC-indkøbschef (til venstre), der repræsenterer kunden, opmærksomt, mens en østasiatisk ingeniør (til højre), en repræsentant for Bepto, bruger en tablet til at forklare de detaljerede CT-belastninger og effektive ALF-beregningsresultater, der løser fejl i målenøjagtigheden forårsaget af et langt kabelforløb. Store 33kV CT\u0027er, et målepanel og fjerne kabelbakker definerer de professionelle omgivelser.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Bepto-Engineer-Explains-CT-Burden-Correction-in-North-Africa-Substation-1024x687.jpg)\n\nBepto-ingeniør forklarer korrektion af CT-byrde i nordafrikansk understation\n\nBeregning af byrden følger en struktureret proces. Her er den komplette metode, der bruges til MV-beskyttelse og måling af CT-kredsløb.\n\n### Trin 1: Lav en liste over alle sekundære kredsløbsenheder\n\nIdentificer hver enhed, der er tilsluttet i CT\u0027s sekundære loop:\n\n- Beskyttelsesrelæ (afstand, overstrøm, differentieret)\n- Energimåler eller elkvalitetsanalysator\n- Transducer eller transmitter\n- Amperemeter (hvis relevant)\n- Indskudt CT (hvis relevant)\n\n### Trin 2: Indhent VA- eller impedansvurdering for hver enhed\n\nHver enhedsproducent angiver en belastningsgrad ved nominel sekundær strøm. Konverter alle værdier til **impedans (Ω)** ved hjælp af:\n\nZ=VAIs2Z = \\frac{VA}{I_s^2}\n\nHvor IsI_s er den nominelle sekundærstrøm (1A eller 5A).\n\n**Eksempel - 5A sekundært kredsløb:**\n\n| Enhed | Vurderet byrde (VA) | Impedans (Ω) |\n| Relæ til afstandsbeskyttelse | 1.0 VA | 0.040 Ω |\n| Overstrømsrelæ | 0,5 VA | 0.020 Ω |\n| Energimåler | 1,5 VA | 0.060 Ω |\n| Sekundært kabel (2× 30 m, 2,5 mm²) | — | 0.432 Ω |\n| Terminalens kontaktmodstand | — | 0.010 Ω |\n| Samlet byrde | — | 0.562 Ω |\n\nKonverter total impedans tilbage til VA: VAtotal=Ztotal×Is2=0.562×25=14.05 VAVA_{total} = Z_{total} \\times I_s^2 = 0,562 \\times 25 = 14,05\\ VA\n\n### Trin 3: Beregn kabelbyrden\n\nKabelmodstanden beregnes som:\n\nRcable=2×L×ρAR_{cable} = \\frac{2 \\times L \\times \\rho}{A}\n\nHvor?\n\n- LL = længde af envejskabel (meter)\n- ρ\\rho = resistivitet af kobber = 0.0172 Ω⋅mm2/m0.0172\\ \\Omega \\cdot mm^2/m\n- AA = kablets tværsnitsareal (mm²)\n\nTil 30 m envejskørsel med 2,5 mm² kobber: Rcable=2×30×0.01722.5=0.413 ΩR_{cable} = \\frac{2 \\times 30 \\times 0.0172}{2.5} = 0,413\\ \\Omega\n\n### Trin 4: Verificer mod den nominelle byrde\n\nDen samlede beregnede byrde skal være tilfredsstillende: VAactual≤VAratedVA_{aktuel} \\leq VA_{rated}\n\nHvis den faktiske byrde overstiger den nominelle byrde, er der flere muligheder:\n\n- Øg kabeltværsnittet (reducerer modstandsbyrden)\n- Angiv højere nominel belastning CT\n- Reducer antallet af serieforbundne enheder\n- Skift fra 5A til 1A sekundær (reducerer kabelbelastningen med en faktor på 25)\n\n### Trin 5: Bekræft effektiv ALF\n\nDen faktiske ALF ændrer sig med belastningen. Forholdet i henhold til IEC 61869-2 er:\n\nALFactual=ALFrated×VArated+VAinternalVAactual+VAinternalALF_{aktuel} = ALF_{vurderet} \\times \\frac{VA_{rated} + VA_{internal}}{VA_{actual} + VA_{intern}}\n\nHvor VAinternalVA_{intern} er CT\u0027ens egen interne viklingsbyrde (fra databladet). Dette trin er afgørende for [afstandsbeskyttelse](https://voltgrids.com/da/blog/how-current-transformers-enable-distance-protection-in-power-systems/) og differentialbeskyttelse.\n\n### Sammenligning af beregning af CT- og VT-byrde\n\n| Parameter | Beregning af CT-byrde | Beregning af VT-byrden |\n| Kredsløbstopologi | Serie-loop | Parallel tilslutning |\n| Udtryk for byrde | VA eller Ω (serieimpedans) | VA eller Ω (parallel impedans) |\n| Kabelpåvirkning | Høj seriemodstand tilføjer direkte | Lav - parallelle belastninger dominerer |\n| Sekundær standard | 1A eller 5A | 100V eller 110V |\n| Nøglerisiko | Mætning af kernen på grund af for stor belastning | Spændingsfald og tab af nøjagtighed |\n| Styrende standard | IEC 61869-2 | IEC 61869-33 |\n\n**Kundecase - Fejlberegning af byrden i et 33 kV-afgangsbeskyttelsestavle:**\nEn indkøbschef hos et EPC-firma i Nordafrika kontaktede os, efter at deres nyligt idriftsatte 33 kV-beskyttelsessystem viste vedvarende fejl i energimålingen - aflæsningerne var konsekvent 3-4% lave. Undersøgelsen afslørede, at det sekundære kabelforløb var 45 meter (længere end det oprindelige design på 20 meter), hvilket tilføjede 0,62Ω uberegnelig modstandsbyrde. Den installerede CT var normeret til 15VA, men den faktiske belastning nåede op på 22VA, hvilket skubbede CT\u0027en uden for dens 0,5 nøjagtighedsklasse. Bepto leverede erstatnings-CT\u0027er på 30VA med matchende specifikationer, og målenøjagtigheden vendte tilbage til inden for 0,2% - godt inden for faktureringskravene.\n\n## Hvordan påvirker byrden CT-nøjagtighedsklassen og beskyttelsesydelsen?\n\n![Teknisk infografik, der forklarer, hvordan CT-byrden påvirker nøjagtighedsklasse og afstandsbeskyttelsens ydeevne, og som viser byrdetærskeladfærd, vækst i sammensatte fejl, ALF-reduktion, tidlig kernemætning, risiko for zone 1-relæforsinkelse og et felttilfælde, hvor for stor sekundær byrde forårsagede fejlbetjening af beskyttelsen.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Burden-Impact-on-Protection-Performance-1024x683.jpg)\n\nCT-byrdens indvirkning på beskyttelsens ydeevne\n\nForholdet mellem belastning og CT-ydelse er ikke lineært - det er en tærskeleffekt. Inden for den nominelle belastning opretholder CT\u0027en sin angivne nøjagtighedsklasse. Ud over den nominelle belastning forværres fejlene hurtigt og under fejlforhold, [Mætning af kernen](https://voltgrids.com/da/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/) sker tidligere, end ALF-specifikationen forudsætter.\n\nSpecifikt for afstandsbeskyttelse har dette direkte operationelle konsekvenser:\n\n- **Underbelastning:** Effektiv ALF øges - generelt fordelagtigt, men relæets indgangsimpedans skal stadig overholdes\n- **Ved nominel belastning:** CT udfører nøjagtigt i henhold til specifikationerne for nøjagtighedsklassen\n- **Overbelastning (110-150%-klassificeret):** Sammensat fejl overskrider klassegrænse; måling aflæses forkert\n- **Alvorlig overbelastning (\u003E150% rated):** [kernen mættes under fejltilstande](https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376)[4](#fn-4); beskyttelsesrelæet modtager beskåret bølgeform; impedansberegning mislykkes; afstandsrelæet udløser muligvis ikke zone 1\n\n### Indvirkning på beskyttelsens pålidelighed efter belastningsniveau\n\n| Belastningsniveau | Målingsnøjagtighed | Beskyttelse af CT-adfærd | Svar på afstandsrelæ |\n|  | Inden for klassen | ALF effektivt højere | Pålidelig Zone 1-tur |\n| 80-100% Nominel | Inden for klassen | I henhold til specifikation | Pålidelig Zone 1-tur |\n| 100-130% Nominel | Marginal fejl | Reduceret effektiv ALF | Mulig forsinkelse i zone 1 |\n| \u003E150% Nominel | Betydelig fejl | Tidlig mætning | Risiko for fejlbetjening |\n\nDen praktiske anbefaling til beskyttelseskritiske applikationer: **design til 75-80% af den maksimale nominelle belastning**, Det giver plads til fremtidige relæudvidelser eller kabelomlægninger, der øger modstanden.\n\n**Kundesag - fejlbetjening af beskyttelse spores til for stor byrde:**\nEn elforsyningsentreprenør i Sydøstasien rapporterede, at et 22 kV-afstandsrelæ til en luftledning konsekvent ikke kunne fjerne fejl tæt på inden for zone 1, men gik over til zone 2 (400 ms forsinkelse). En detaljeret idriftsættelsesanalyse viste, at CT\u0027ens sekundære kredsløb omfattede tre relæer, en transducer og et 38 meter langt kabel - en samlet belastning på 28VA mod en 15VA-klassificeret CT. CT\u0027en mættede ved ca. 8× den nominelle strøm, hvilket er langt under 5P20-specifikationens 20× kapacitet ved nominel belastning. Udskiftning med Bepto 5P20 30VA CT\u0027er løste problemet med zone 1-timing fuldstændigt.\n\n## Hvad er de mest almindelige fejl i byrdeberegningen i MV-systemer?\n\n![Et meget detaljeret fotografi af et kaotisk, overbelastet sekundært CT-testkredsløb på en laboratoriebænk, der illustrerer flere beregningsfejl som ignorerede lange kabelstrækninger, blandede 1A- og 5A-enhedsklassifikationer, der forårsager overophedning, og forkerte VT-metodeanvendelser. Uregelmæssige bølgeformer og fejlnoter forstærker temaet om kompromitteret pålidelighed på grund af belastningsfejl. Der er ingen mennesker til stede.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Visualization-of-Critical-CT-Burden-Calculation-Mistakes-and-Overload-Effects-1024x687.jpg)\n\nVisualisering af kritiske fejl i beregningen af CT-byrden og overbelastningseffekter\n\n### Tjekliste for installation og ibrugtagning\n\n1. **Mål den faktiske kabellængde** - Brug aldrig designtegningsestimater til beregning af byrden\n2. **Mål lederens modstand** med et ohmmeter med lav modstand før strømtilførsel\n3. **Bekræft hvert relæs faktiske indgangsbyrde** fra producentens datablad - ikke katalogoversigter\n4. **Beregn den samlede belastning ved nominel sekundær strøm** før du specificerer CT VA rating\n5. **Udfør test af sekundær indsprøjtning** at verificere CT-forhold, polaritet og nøjagtighed ved idriftsættelse\n6. **Dokumentér as-built-byrden** til fremtidig vedligeholdelsesreference\n\n### Almindelige fejl, der kompromitterer pålideligheden\n\n- **Ignorerer kabelbyrden:** I 5A sekundære kredsløb kan et 30 m langt kabel bidrage med 8-15VA - ofte mere end relæets belastning.\n- **Blanding af 1A- og 5A-enheder:** Tilslutning af et 5A-klassificeret relæ til en 1A CT-sekundær forårsager alvorlig overbelastning og potentiel skade på relæet.\n- **Hvis man antager, at relæbyrden er lig med den samlede byrde:** At glemme målere, transducere og terminalmodstand er ekstremt almindeligt\n- **Ikke genberegning af ALF efter ændringer i byrden:** At tilføje et relæ under en systemopgradering uden at tjekke den effektive ALF igen er en skjult beskyttelsesrisiko.\n- **Brug af VT-byrdeberegningsmetode for CT\u0027er:** Serie- vs. paralleltopologi - beregningsmetoden er fundamentalt forskellig\n- **Negligering af temperatureffekter:** Kobbermodstand [stiger ca. 0,4% pr. °C](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity)[5](#fn-5) - i installationer med høj luftfugtighed er kabelbelastningen ved 60°C målbart højere end ved 20°C\n\n## Konklusion\n\nNøjagtig byrdeberegning er ikke en valgfri teknisk finesse - det er et grundlæggende krav til overholdelse af instrumenttransformerens nøjagtighedsklasse og beskyttelsessystemets pålidelighed i mellemspændingsdistribution. **Det vigtigste at tage med sig: Beregn altid den samlede sekundære belastning inklusive kabelmodstand, verificer effektiv ALF for beskyttelsesapplikationer, og design til maksimalt 75-80% af den nominelle CT-byrde for at opretholde pålidelig fejldetektering.** Hos Bepto Electric indeholder alle CT\u0027er, vi leverer, fulde databladsbyrdespecifikationer og interne viklingsmodstandsværdier - hvilket giver dit ingeniørteam alt, hvad der er nødvendigt for at udføre nøjagtige byrdeberegninger fra første dag.\n\n## Ofte stillede spørgsmål om beregning af instrumenttransformatorbyrde\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Instrumenttransformere - Del 2”, `https://webstore.iec.ch/publication/5964`. Definerer de tekniske standarder og parametre for strømtransformatorer. Evidensrolle: general_support; Kildetype: standard. Understøtter: IEC 61869-2. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “IEC TS 60815-1:2008 Udvælgelse og dimensionering af højspændingsisolatorer”, `https://webstore.iec.ch/publication/3807`. Definerer kravene til krybeafstand for forskellige forureningsmiljøer. Bevisrolle: general_support; Kildetype: standard. Understøtter: ≥25mm/kV for standard indendørsmiljøer (IEC 60815). [↩](#fnref-2_ref)\n3. “IEC 61869-3:2011 Instrumenttransformere - Del 3”, `https://webstore.iec.ch/publication/5965`. Den internationale standard for ydeevne og belastning af induktive spændingstransformatorer. Bevisrolle: general_support; Kildetype: standard. Understøtter: IEC 61869-3. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “Indvirkning af CT-mætning på afstandsbeskyttelse”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376`. IEEE-forskning, der analyserer, hvordan overdreven byrde driver tidlig kernemætning. Bevisrolle: mekanisme; Kildetype: forskning. Understøtter: kernen mættes under fejlforhold. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Elektrisk resistivitet og ledningsevne”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity`. Wikipedia-side, der dokumenterer temperaturkoefficienten for resistivitet for kobber. Bevisrolle: mekanisme; Kildetype: forskning. Understøtter: stiger ca. 0,4% pr. °C. [↩](#fnref-5_ref)","links":{"canonical":"https://voltgrids.com/da/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/","agent_json":"https://voltgrids.com/da/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/agent.json","agent_markdown":"https://voltgrids.com/da/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/agent.md"}},"ai_usage":{"preferred_source_url":"https://voltgrids.com/da/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/","preferred_citation_title":"Guide til beregning af instrumenttransformatorbyrde for MV-beskyttelsessystemer","support_status_note":"This package exposes the published WordPress article and extracted source links. It does not independently verify every claim."}}