{"schema_version":"1.0","package_type":"agent_readable_article","generated_at":"2026-05-31T01:32:59+00:00","article":{"id":8288,"slug":"ct-composite-error-explained","title":"Explication de l\u0027erreur de composition du CT","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/ct-composite-error-explained/","language":"fr-FR","published_at":"2026-04-10T01:58:10+00:00","modified_at":"2026-05-10T02:38:37+00:00","author":{"id":1,"name":"Bepto"},"summary":"Comprendre l\u0027erreur composite des transformateurs de courant est essentiel pour garantir la fiabilité des relais de protection dans les systèmes de moyenne tension. Ce guide explique les définitions mathématiques de la norme CEI 61869-2, les classes de précision et les exigences de test critiques au niveau du facteur de limitation de la précision. Apprenez à...","word_count":4317,"taxonomies":{"categories":[{"id":159,"name":"Transformateur de courant (TC)","slug":"current-transformerct","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/category/instrument-transformer/current-transformerct/"},{"id":146,"name":"Transformateur d\u0027instrument","slug":"instrument-transformer","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/category/instrument-transformer/"}],"tags":[{"id":190,"name":"Moyenne tension","slug":"medium-voltage","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/medium-voltage/"},{"id":188,"name":"Distribution de l\u0027énergie","slug":"power-distribution","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/power-distribution/"},{"id":248,"name":"Protection de l\u0027environnement","slug":"protection","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/protection/"},{"id":191,"name":"Fiabilité","slug":"reliability","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/reliability/"},{"id":247,"name":"Spécifications techniques","slug":"technical-specification","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/technical-specification/"}]},"media_links":[{"type":"video","provider":"YouTube","url":"https://youtu.be/B2EEJbxmkUM","embed_url":"https://www.youtube.com/embed/B2EEJbxmkUM","video_id":"B2EEJbxmkUM"},{"type":"audio","provider":"SoundCloud","url":"https://soundcloud.com/bepto-247719800/ct-composite-error-explained/s-MnUxtPA99Ym?si=6cb845e19b3e4a79a06308cf362d6caa\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing","embed_url":"https://w.soundcloud.com/player/?url=https://soundcloud.com/bepto-247719800/ct-composite-error-explained/s-MnUxtPA99Ym?si=6cb845e19b3e4a79a06308cf362d6caa\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing\u0026auto_play=false\u0026buying=false\u0026sharing=false\u0026download=false\u0026show_artwork=true\u0026show_playcount=false\u0026show_user=true\u0026single_active=true"}],"sections":[{"heading":"Introduction","level":0,"content":"![LCZ-35 Transformateur de courant 35kV Intérieur Résine époxy - 15-1200A 0.2S 0.5S 10P Classe 40.5 95 185kV Isolation Double enroulement GB1208 IEC60044-1](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/LCZ-35-Current-Transformer-35kV-Indoor-Epoxy-Resin-15-1200A-0.2S-0.5S-10P-Class-40.5-95-185kV-Insulation-Dual-Winding-GB1208-IEC60044-1.jpg)\n\n[Transformateur de courant (TC)](https://voltgrids.com/fr/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)"},{"heading":"Introduction","level":2,"content":"Lorsqu\u0027un transformateur de courant ne parvient pas à reproduire avec précision le courant de défaut primaire dans son circuit secondaire, les relais de protection reçoivent des signaux déformés - et les conséquences vont d\u0027un déclenchement retardé à une défaillance complète de la protection. Au cœur de la spécification de la précision des TC se trouve un seul paramètre auquel les ingénieurs font souvent référence, mais qu\u0027ils comprennent rarement : **erreur composite**. **L\u0027erreur composite est l\u0027expression mathématique définie par la CEI de l\u0027inexactitude totale de la mesure du TC, combinant à la fois l\u0027erreur d\u0027amplitude du courant et le déphasage en une seule valeur efficace en pourcentage - et c\u0027est le critère qui détermine si un TC de protection réussit ou échoue dans sa classe de précision à l\u0027étape de l\u0027étalonnage. [Facteur limitant la précision](https://voltgrids.com/fr/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/).** Pour les ingénieurs électriciens qui spécifient les TC de protection pour les appareillages de commutation moyenne tension, les sous-stations et les systèmes de distribution d\u0027énergie industriels, une compréhension claire de l\u0027erreur composite est essentielle pour garantir la fiabilité de la protection dans des conditions de défaut réelles. Ce guide présente les [IEC 61869-2 (remplaçant IEC 60044-1) comme critère de précision applicable](https://webstore.iec.ch/publication/6014)[1](#fn-1) la définition, la formulation mathématique et les implications techniques pratiques de l\u0027erreur composite dans les circuits de protection MT."},{"heading":"Table des matières","level":2,"content":"- [Qu\u0027est-ce que l\u0027erreur composite du TC et comment est-elle définie par les normes CEI ?](#what-is-ct-composite-error-and-how-is-it-defined-by-iec-standards)\n- [Comment l\u0027erreur composite est-elle calculée mathématiquement dans les TC de protection ?](#how-is-composite-error-mathematically-calculated-in-protection-cts)\n- [Comment l\u0027erreur composite influence-t-elle le choix du TC pour les applications de protection MT ?](#how-does-composite-error-influence-ct-selection-for-mv-protection-applications)\n- [Quels sont les malentendus et les erreurs de test les plus courants concernant l\u0027erreur composite de tomodensitométrie ?](#what-are-the-common-misunderstandings-and-testing-errors-around-ct-composite-error)"},{"heading":"Qu\u0027est-ce que l\u0027erreur composite du TC et comment est-elle définie par les normes CEI ?","level":2,"content":"![Diagramme technique illustrant la définition de l\u0027erreur composite du TC ($\\varepsilon_c$) conformément à la norme IEC 61869-2. Il combine un diagramme de phase montrant la relation entre les courants secondaires idéaux et réels, décomposés en composantes d\u0027erreur de rapport et d\u0027erreur de phase, avec une illustration d\u0027un noyau de transformateur de courant subissant une saturation magnétique sous des courants de défaut élevés, mettant en évidence l\u0027écart total de précision capturant la distorsion.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/IEC-61869-2-CT-Composite-Error-Vectorial-Definition-and-Core-Saturation-Effect-1024x687.jpg)\n\nIEC 61869-2 CT Définition vectorielle de l\u0027erreur composite et effet de saturation du noyau\n\nL\u0027erreur composite est la **écart de précision totale de la sortie secondaire d\u0027un TC par rapport à sa valeur théorique idéale**, exprimée en pourcentage de la valeur efficace du courant primaire. Il est défini comme suit **IEC 61869-2** (remplaçant la CEI 60044-1) comme critère de précision pour les TC de classe de protection à leur facteur limite de précision (ALF) nominal.\n\nContrairement à l\u0027erreur de rapport et au déphasage - qui sont mesurés séparément dans des conditions sinusoïdales normales - l\u0027erreur composite saisit l\u0027erreur de rapport et le déphasage dans des conditions sinusoïdales normales. **effet combiné des erreurs de magnitude et de phase simultanées**, y compris la distorsion introduite par la non-linéarité du noyau et la [saturation magnétique](https://voltgrids.com/fr/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/) à des multiples de courant de défaut élevés. Il s\u0027agit donc de la mesure de précision la plus complète et la plus exigeante pour les performances des TC de protection."},{"heading":"La définition de la norme IEC 61869-2","level":3,"content":"Selon la norme IEC 61869-2, l\u0027erreur composite (εc\\varepsilon_c) est définie comme suit :\n\n\u003E *“La valeur efficace de la différence entre les valeurs instantanées du courant primaire et du courant secondaire multipliée par le rapport de transformation nominal, exprimée en pourcentage de la valeur efficace du courant primaire”.”*\n\nCette définition a trois implications essentielles pour les ingénieurs en charge de la protection :\n\n- Il est mesuré à **ALF × courant primaire nominal** - pas au courant de charge normal\n- Il capture **distorsion de la forme d\u0027onde** causée par la saturation du noyau, et pas seulement par l\u0027erreur de rapport en régime permanent\n- Il s\u0027agit d\u0027un **Pourcentage RMS** - les composants de distorsion harmonique significatifs du comportement du noyau saturé sont entièrement inclus"},{"heading":"Classes de précision et limites d\u0027erreur composées","level":3,"content":"| Classe de précision | Limite de l\u0027erreur composite à l\u0027ALF | Limite de déplacement de phase | Application typique |\n| 5P | ≤ 5% | ± 60 minutes | Protection différentielle, de distance, contre les surintensités |\n| 10P | ≤ 10% | Non spécifié | Protection contre les surintensités et les défauts à la terre |\n| 5PR | ≤ 5% | ± 60 minutes | Schémas de protection contrôlés par rémanence |\n| 10PR | ≤ 10% | Non spécifié | Protection générale, rémanence limitée |\n| PX / PXR | Définie par la tension du point d\u0027inflexion | Pas par erreur composite | Protection de l\u0027unité, schémas à haute impédance |"},{"heading":"Principaux paramètres techniques régissant l\u0027erreur de composition","level":3,"content":"- **Matériau de base :** [Acier au silicium à grains orientés laminé à froid (CRGO) - l\u0027orientation des grains détermine le point de saturation.](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel)[2](#fn-2) et donc un comportement d\u0027erreur composite à des multiples de fautes élevés\n- **Section transversale de base :** Une plus grande surface de noyau retarde l\u0027apparition de la saturation, ce qui réduit l\u0027erreur composite à un ALF élevé.\n- **Tours d\u0027enroulement secondaires :** Détermine la précision du rapport de transformation et la contribution du flux de fuite à l\u0027erreur de phase\n- **Système d\u0027isolation :** Résine époxy coulée, classée 12kV / 24kV / 36kV - la classe d\u0027isolation n\u0027affecte pas directement l\u0027erreur du composite mais détermine l\u0027environnement d\u0027installation.\n- **Charge évaluée :** Une charge plus élevée augmente la demande de courant de magnétisation, ce qui accroît l\u0027erreur composite - directement liée à la performance de l\u0027ALF."},{"heading":"Comment l\u0027erreur composite est-elle calculée mathématiquement dans les TC de protection ?","level":2,"content":"![Un diagramme détaillé illustrant le calcul de l\u0027erreur composite du TC selon la norme IEC 61869-2. Il présente à la fois une visualisation de la forme d\u0027onde du courant primaire par rapport au courant secondaire déformé à des multiples de défaut élevés, la formule intégrale pour l\u0027erreur composite et une décomposition conceptuelle montrant comment l\u0027erreur composite capture l\u0027erreur de rapport, le déphasage et la composante de distorsion harmonique significative causée par la saturation magnétique à des courants de défaut plus élevés.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/IEC-61869-2-CT-Composite-Error-Integration-Diagram-1024x687.jpg)\n\nIEC 61869-2 Diagramme d\u0027intégration de l\u0027erreur composite du TC\n\nLa formulation mathématique de l\u0027erreur composite intègre la différence instantanée entre la sortie secondaire idéale et la sortie secondaire réelle sur un cycle complet, capturant à la fois les erreurs de fréquence fondamentale et la distorsion harmonique due à la saturation du noyau."},{"heading":"La formule de l\u0027erreur composite de la CEI","level":3,"content":"εc=100I11T∫0T(Kn⋅i2−i1)2dt%\\varepsilon_c = \\frac{100}{I_1} \\sqrt{\\frac{1}{T} \\int_0^T (K_n \\cdot i_2 - i_1)^2 \\, dt}\n\nOù ?\n\n- εc\\varepsilon_c = erreur composite (%)\n- I1I_1 = Valeur efficace du courant primaire (A)\n- KnK_n = rapport de transformation nominal (N2/N1N_2/N_1 ou I1n/I2nI_{1n}/I_{2n})\n- i1i_1 = courant primaire instantané (A)\n- i2i_2 = courant secondaire instantané (A)\n- TT = durée d\u0027un cycle complet (secondes)"},{"heading":"Relation avec le courant de magnétisation","level":3,"content":"Dans les essais pratiques de tomodensitométrie, l\u0027erreur composite est le plus souvent calculée à partir de l\u0027indice de masse corporelle (IMC). **méthode du courant de magnétisation**, qui est plus simple à mettre en œuvre que la comparaison directe des formes d\u0027onde instantanées :\n\nεc≈I0I1×100%\\Nvarepsilon_c \\Napprox \\Nfrac{I_0}{I_1} \\N- fois 100 \\N- \\N- \\N- \\N- \\N- \\N- \\N- \\NP3T\n\nOù I0I_0 est le courant magnétisant efficace au point d\u0027essai (ALF × I1nI_{1n}). Cette approximation est valable lorsque le courant de magnétisation est principalement réactif - valable pour les noyaux de TC de protection bien conçus fonctionnant en dessous de la saturation profonde."},{"heading":"Erreur composite en fonction du rapport Erreur en fonction du déplacement de phase","level":3,"content":"Il est essentiel de comprendre comment l\u0027erreur composite est liée aux deux composantes individuelles de l\u0027erreur, tout en s\u0027en distinguant :\n\n**Erreur de rapport (erreur actuelle) :**\nεi=Kn⋅I2−I1I1×100%\\varepsilon_i = \\frac{K_n \\cdot I_2 - I_1}{I_1} \\N- fois 100 \\N, \\NTP3T\n\nIl ne saisit que la différence d\u0027amplitude entre le courant secondaire réel et le courant secondaire idéal dans des conditions sinusoïdales.\n\n**Déplacement de phase (δ\\Delta):**\nLa différence angulaire en minutes entre les phases de courant primaire et secondaire - importante pour la précision de la mesure de la puissance, mais moins critique pour le fonctionnement du relais de protection.\n\n**Erreur composite :**\nCombine les deux, plus la distorsion harmonique due à la saturation du noyau :\n\nεc2≈εi2+(δ3438)2+εharmonic2\\varepsilon_c^2 \\approx \\varepsilon_i^2 + \\left(\\frac{\\delta}{3438}\\right)^2 + \\varepsilon_{harmonic}^2\n\nLe terme de distorsion harmonique εharmonic\\varepsilon_{harmonique} devient dominante lorsque le noyau du TC approche de la saturation - ce qui est précisément la condition à ALF × courant nominal. C\u0027est pourquoi l\u0027erreur composite est toujours plus importante que l\u0027erreur de rapport seule à des multiples de courant de défaut élevés."},{"heading":"Exemple numérique","level":3,"content":"**Spécification CT :** 400/5A, Classe 5P20, 15VA, Rct=0.4 ΩR_{ct} = 0,4\\text{ }\\Omega\n\nAu point de test ALF (20 × 400A = 8000A primaire) :\n\n- Courant magnétisant mesuré I0=0.18 AI_0 = 0,18\\text{ A} (RMS)\n- Courant secondaire nominal I2n=5 AI_{2n} = 5\\text{ A}\n- Courant primaire à l\u0027essai = 8000A, rapporté au secondaire = 100A\n\nεc=0.18100×100=0.18%\\varepsilon_c = \\frac{0,18}{100} \\times 100 = 0,18\\%\n\nAttendez - il s\u0027agit du courant de magnétisation en tant que fraction de **secondaire** actuel à l\u0027ALF :\n\nεc=I0Kn⋅I2,ALF×100=0.18100×100=0.18%\\varepsilon_c = \\frac{I_0}{K_n \\cdot I_{2,ALF}} \\frac{0.18}{100} \\frac{0.18}{100} \\frac{0.18} = 0.18\\%\n\nRésultat : **0,18% erreur composite** - bien dans la limite de la classe 5P de 5%. Ce TC passe sa classe de précision à ALF = 20.\n\n**Cas client - Ingénieur des services publics axé sur la qualité, sous-station de réseau 24kV :**\nUn ingénieur en protection des services publics d\u0027Europe de l\u0027Est a reçu un lot de TC de classe 5P20 d\u0027un nouveau fournisseur. Les certificats de test d\u0027usine indiquaient une erreur de rapport de 0,8% et un déphasage de 25 minutes - tous deux dans les limites de la classe 5P au courant nominal. Cependant, l\u0027ingénieur a demandé des données d\u0027essai sur l\u0027erreur composite à ALF = 20. Le fournisseur n\u0027a pas pu les fournir. Bepto a été contacté pour un approvisionnement de remplacement et a fourni des données de test d\u0027erreur composite à ALF = 20. **rapports d\u0027essais de type complets conformément à la norme IEC 61869-2, y compris les courbes d\u0027excitation de l\u0027erreur composite à l\u0027ALF**, Les données sur le courant de magnétisation et la vérification de la tension du point d\u0027inflexion. L\u0027erreur composite à ALF = 20 a mesuré 3,2% - dans la limite de 5% avec une marge. L\u0027ingénieur a approuvé la spécification en toute confiance. **L\u0027erreur composite à l\u0027ALF est le critère définitif d\u0027acceptation du TC de protection - l\u0027erreur de rapport au courant nominal seule est insuffisante.**"},{"heading":"Comment l\u0027erreur composite influence-t-elle le choix du TC pour les applications de protection MT ?","level":2,"content":"![Photographie technique en gros plan d\u0027un transformateur de courant (TC) de protection moulé à l\u0027époxy et monté à l\u0027intérieur d\u0027une armoire de distribution moyenne tension. La plaque signalétique du TC est mise en évidence, affichant des spécifications essentielles telles que la classe 5P20, la charge 15VA et le rapport 800/5A. Un diagramme numérique superposé illustre l\u0027influence de l\u0027erreur composite sur la forme d\u0027onde du courant dans des conditions de défaut élevé, expliquant visuellement l\u0027importance d\u0027une sélection correcte du TC pour la coordination de la protection.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Medium-Voltage-Protection-CT-and-Composite-Error-Analysis-Diagram-1024x687.jpg)\n\nProtection moyenne tension TC et diagramme d\u0027analyse d\u0027erreur composite\n\nLes limites d\u0027erreur composite déterminent directement la classe de précision appropriée pour chaque fonction de protection. Le choix de la mauvaise classe - même si le TC correspond physiquement au panneau - peut compromettre l\u0027ensemble du schéma de coordination de la protection."},{"heading":"Étape 1 : Identifier les exigences de la fonction de protection","level":3,"content":"Les différents types de relais de protection ont une tolérance différente pour l\u0027erreur composite du TC :\n\n- **Protection différentielle (transformateur, barre omnibus, moteur) :** Requiert la classe 5P - erreur composite ≤ 5% essentielle pour éviter les déclenchements intempestifs en cas d\u0027appel de courant magnétisant de défaut traversant.\n- **[Protection de la distance (ligne, alimentation) : Requiert la classe 5P - la précision de l\u0027angle de phase est essentielle pour la mesure de l\u0027impédance.](https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156)[3](#fn-3)**\n- **Protection contre les surintensités et les défauts à la terre :** Classe 10P acceptable - erreur composite ≤ 10% suffisante pour le fonctionnement du relais temporisé à maximum de courant\n- **Différentiel à haute impédance (protection des barres omnibus) :** Classe PX - l\u0027erreur composite n\u0027est pas le critère déterminant ; la tension et le courant magnétisant au point d\u0027inflexion sont à l\u0027équilibre. VkV_k définir la performance"},{"heading":"Étape 2 : Déterminer l\u0027ALF requis en fonction du niveau de défaillance","level":3,"content":"ALFrequired=Isc,maxI1nALF_{required} = \\frac{I_{sc,max}}{I_{1n}}\n\nVérifiez ensuite que l\u0027erreur composite du TC spécifié reste dans les limites de la classe à cet ALF - pas seulement à l\u0027ALF de la plaque signalétique sous charge nominale, mais à l\u0027ALF de la plaque signalétique sous charge nominale, mais à l\u0027ALF de la plaque signalétique sous charge nominale. **ALF actuel** dans le cadre d\u0027une charge d\u0027exploitation réelle."},{"heading":"Étape 3 : Considérations sur les erreurs composites spécifiques à l\u0027application","level":3,"content":"- **Distribution MV industrielle (6-12kV) :** Classe 5P20, 15VA - la protection différentielle du moteur et de l\u0027alimentation exige un contrôle étroit de l\u0027erreur composite à des multiples de défaut élevés\n- **Sous-station de réseau électrique (33-36kV) :** Classe 5P30, 30VA - les systèmes de relais de distance exigent une erreur composite ≤ 5% maintenue sur toute la plage de courant de défaut.\n- **Collecte MV de la ferme solaire (33kV) :** Classe 10P10, 10VA - des niveaux de défaut inférieurs et une protection contre les surintensités plus simple tolèrent une erreur composite plus élevée.\n- **Unité principale de l\u0027anneau urbain (12kV) :** Classe 5P20, moulage époxy compact - espace restreint mais précision de protection non négociable\n- **Marine / Offshore (tableau de distribution MV) :** Classe 5P20, encapsulation époxy IP67 - la performance de l\u0027erreur composite doit être vérifiée à température élevée (50°C ambiante)"},{"heading":"Erreur composite et rémanence : Les classes PR","level":3,"content":"[Les TC standard 5P et 10P peuvent retenir le flux résiduel (rémanence) jusqu\u0027à 80% du flux de saturation.](https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574)[4](#fn-4) après un courant de défaut à décalage CC. Cette rémanence réduit l\u0027ALF effectif sur l\u0027événement de défaut suivant, ce qui peut pousser l\u0027erreur composite au-delà des limites de la classe. Pour les applications avec :\n\n- Schémas de protection contre la refermeture automatique\n- Séquences répétées d\u0027élimination des défauts\n- Courants de défaut polarisés en courant continu (démarrage du moteur, excitation du transformateur)\n\nPréciser **Classe 5PR ou 10PR** - Ils comprennent un petit espace d\u0027air dans le noyau qui limite la rémanence à ≤ 10% du flux de saturation, ce qui garantit que l\u0027erreur composite reste dans les limites des événements de faille successifs."},{"heading":"Quels sont les malentendus et les erreurs de test les plus courants concernant l\u0027erreur composite de tomodensitométrie ?","level":2,"content":"![Photographie technique en gros plan d\u0027une ingénieure d\u0027application professionnelle d\u0027Asie de l\u0027Est effectuant un test d\u0027injection secondaire sur un transformateur de courant de protection toroïdal dans un laboratoire d\u0027électrotechnique modernisé. L\u0027écran tactile de son instrument d\u0027essai affiche un résultat \u0027FAIL\u0027 pour l\u0027erreur composite au niveau du facteur limite de précision (ALF), contre un résultat \u0027PASS\u0027 pour l\u0027erreur de rapport, ce qui illustre une erreur de vérification technique critique évoquée dans l\u0027article.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Laboratory-Test-Verification-Uncovering-CT-Composite-Error-Failures-at-ALF-1024x687.jpg)\n\nVérification des essais en laboratoire - Mise au jour des défaillances des composites CT à l\u0027ALF"},{"heading":"Liste de contrôle pour la vérification des erreurs composites","level":3,"content":"1. **Demande de données de test d\u0027erreur composite à l\u0027ALF** - pas seulement l\u0027erreur de rapport et le déphasage au courant nominal ; il s\u0027agit de mesures différentes\n2. **Vérifier que l\u0027essai a été effectué à la charge nominale** - l\u0027erreur composite augmente de manière significative si l\u0027essai est effectué à une charge inférieure à la charge nominale\n3. **Vérifier RctR_{ct} mesure à 75°C** - pas la température ambiante ; la résistance du bobinage affecte la demande de courant de magnétisation et donc l\u0027erreur composite\n4. **Confirmer que la courbe d\u0027excitation du noyau est fournie** - Tension à la pointe du genou et courant de magnétisation à VkV_k sont la base physique de la performance de l\u0027erreur composite\n5. **Pour les TC de la classe PR, vérifier le facteur de rémanence** — [confirmer Kr≤10%K_r \\leq 10\\% selon la clause IEC 61869-2 pour les noyaux contrôlés par rémanence](https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424)[5](#fn-5)\n6. **Vérifier l\u0027ALF sur la plaque signalétique par rapport au certificat d\u0027essai** - certains fabricants apposent des valeurs ALF optimistes qui ne sont pas confirmées par les données réelles des essais d\u0027erreurs composites"},{"heading":"Malentendus courants en matière de spécification et de test","level":3,"content":"- **Confusion entre l\u0027erreur de rapport et l\u0027erreur composite** - L\u0027erreur de rapport est mesurée au courant nominal dans des conditions sinusoïdales ; l\u0027erreur composite est mesurée à ALF × courant nominal, y compris la distorsion harmonique. Un TC peut simultanément dépasser les limites de l\u0027erreur de rapport et les limites de l\u0027erreur composite\n- **En supposant que l\u0027erreur composite est constante pour toutes les valeurs de charge** - l\u0027erreur composite s\u0027aggrave à mesure que la charge augmente vers la charge nominale ; toujours spécifier et tester à la charge nominale\n- **Négliger la composante DC dans le courant de défaut** - les courants de défaut réels contiennent un décalage en courant continu qui entraîne le noyau du TC dans une saturation plus profonde que ne le prévoient les tests d\u0027erreur composite en courant alternatif uniquement ; l\u0027annexe 2C de la CEI 61869-2 traite séparément les performances en régime transitoire\n- **Acceptation des données d\u0027essai du TC de mesure pour la spécification du TC de protection** - les TC de mesure (classe 0,5, 1,0) sont testés uniquement pour l\u0027erreur de rapport et le déphasage ; l\u0027erreur composite à des multiples de défaut élevés n\u0027est pas une exigence du TC de mesure et n\u0027est jamais testée\n- **Mauvaise interprétation de l\u0027approximation du courant magnétisant** - la formule simplifiée εc≈I0/I1×100%\\varepsilon_c \\approx I_0/I_1 \\times 100\\% n\u0027est valable que lorsque le courant de magnétisation est principalement réactif ; pour les noyaux fortement saturés, la formule de l\u0027intégrale instantanée doit être appliquée.\n\n**Cas client - Entrepreneur EPC, extension d\u0027une sous-station industrielle de 11kV :**\nUn entrepreneur EPC a reçu des certificats de test de TC d\u0027un fournisseur local montrant une erreur de rapport de 1,2% au courant nominal - dans les limites de la classe 5P. L\u0027ingénieur de protection a accepté les certificats sans demander les données d\u0027erreur composite à l\u0027ALF. Pendant les essais de réception en usine, l\u0027ingénieur d\u0027application de Bepto a effectué un essai d\u0027injection secondaire et a mesuré une erreur composite de 7,8% à ALF = 20 - dépassant la limite de 5% de la classe 5P. Les TC ont été rejetés. Les unités de remplacement provenant de la production de Bepto, testées selon le protocole d\u0027essai de type IEC 61869-2, ont mesuré une erreur composite de 3,6% à ALF = 20. **Le projet a permis d\u0027éviter l\u0027installation de TC de protection non conformes dans une sous-station industrielle de 11 kV sous tension - une défaillance qui aurait pu compromettre la protection du moteur d\u0027un équipement de traitement critique.**"},{"heading":"Conclusion","level":2,"content":"L\u0027erreur composite est le paramètre de précision le plus important pour les transformateurs de courant de classe de protection dans les systèmes de distribution d\u0027énergie à moyenne tension. En combinant l\u0027erreur de magnitude, le déplacement de phase et la distorsion harmonique en une valeur efficace en pourcentage mesurée au niveau du facteur de limitation de la précision, il permet de déterminer avec certitude si un TC fournira des signaux fiables aux relais de protection dans des conditions de défaut réelles. Pour les ingénieurs qui spécifient des TC pour les sous-stations MT, les alimentations industrielles ou les schémas de protection des réseaux électriques, exiger des données de test de l\u0027erreur composite complète selon la norme CEI 61869-2 - et pas seulement l\u0027erreur de rapport au courant nominal - est la norme non négociable pour la fiabilité de la protection."},{"heading":"FAQ sur l\u0027erreur de composition du CT","level":2},{"heading":"**Q : Quelle est l\u0027erreur composite maximale admissible pour un transformateur de courant de classe 5P à son facteur de limitation de la précision ?**","level":3,"content":"**A :** Conformément à la norme CEI 61869-2, les TC de classe 5P doivent maintenir une erreur composite ≤ 5% à ALF × courant primaire nominal dans des conditions de charge nominale. La classe 10P autorise une erreur composite ≤ 10% au même point de test."},{"heading":"**Q : Pourquoi l\u0027erreur composite est-elle plus importante que l\u0027erreur de rapport pour le même transformateur de courant à des courants de défaut élevés ?**","level":3,"content":"**A :** À des multiples de défaut élevés proches de l\u0027ALF, la saturation du cœur introduit une distorsion harmonique dans la forme d\u0027onde secondaire. L\u0027erreur composite capture cette distorsion via l\u0027intégration de la valeur efficace ; l\u0027erreur de rapport ne mesure que la différence d\u0027amplitude de la fréquence fondamentale, sans tenir compte des composantes harmoniques."},{"heading":"**Q : Un transformateur de courant peut-il satisfaire à la spécification relative à l\u0027erreur de rapport mais ne pas satisfaire aux exigences relatives à l\u0027erreur composite ?**","level":3,"content":"**A :** Oui. L\u0027erreur de rapport est mesurée au courant nominal dans des conditions de noyau linéaire. L\u0027erreur composite est mesurée à ALF × courant nominal lorsque la saturation du noyau se produit. Un TC avec une erreur de rapport acceptable peut présenter une erreur composite excessive en raison de mauvaises caractéristiques de saturation du noyau."},{"heading":"**Q : Quelle est la différence entre les transformateurs de courant de classe 5P et de classe 5PR en ce qui concerne l\u0027erreur composite ?**","level":3,"content":"**A :** Les deux classes limitent l\u0027erreur composite à ≤ 5% à l\u0027ALF. Le suffixe PR ajoute une exigence de facteur de rémanence - le flux résiduel ne doit pas dépasser 10% du flux de saturation - garantissant que l\u0027erreur composite reste dans les limites sur des événements de défaut successifs dans les schémas de protection à réenclenchement automatique."},{"heading":"**Q : Comment l\u0027erreur composite doit-elle être vérifiée lors des essais d\u0027acceptation en usine des TC pour les applications de protection MT ?**","level":3,"content":"**A :** Demandez le rapport complet de l\u0027essai de type IEC 61869-2 comprenant la courbe d\u0027excitation, le courant de magnétisation à la tension du point d\u0027inflexion, Rct à 75°C, et la mesure de l\u0027erreur composite à ALF × courant nominal sous charge nominale. L\u0027essai d\u0027injection secondaire lors de la mise en service fournit une vérification supplémentaire sur le terrain.\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Transformateurs de mesure - Partie 2 : Exigences supplémentaires pour les transformateurs de courant”, `https://webstore.iec.ch/publication/6014`. Norme officielle définissant le test d\u0027erreur composite pour les TC de protection. Rôle de la preuve : standard ; Type de source : standard. Supports : Définition de la norme IEC 61869-2. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Acier électrique”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel`. Caractéristiques techniques de l\u0027acier au silicium CRGO Propriétés magnétiques. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : recherche. Supports : L\u0027orientation des grains de CRGO affecte la saturation. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “Protection à distance des lignes de transmission”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156`. Explique la nature critique de la précision de l\u0027angle de phase dans le relais d\u0027impédance. Rôle de la preuve : support général ; Type de source : industrie. Supports : protection de distance nécessitant la classe 5P. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “Impact de la rémanence des TC sur la performance des relais de protection”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574`. Document de recherche détaillant la rétention du flux résiduel dans les noyaux standard de classe P. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : recherche. Supports : 80% rétention du flux de rémanence dans les noyaux standard. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “TC contrôlés par rémanence pour la protection contre les transitoires”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424`. Détaille les spécifications de la classe PR et le dimensionnement de l\u0027entrefer pour la limitation de la rémanence. Rôle de la preuve : norme ; Type de source : industrie. Prend en charge : Kr ≤ 10% pour les noyaux de classe PR. [↩](#fnref-5_ref)"}],"source_links":[{"url":"https://voltgrids.com/fr/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/","text":"Transformateur de courant (TC)","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://voltgrids.com/fr/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/","text":"Facteur limitant la précision","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/6014","text":"IEC 61869-2 (remplaçant IEC 60044-1) comme critère de précision applicable","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-1","text":"1","is_internal":false},{"url":"#what-is-ct-composite-error-and-how-is-it-defined-by-iec-standards","text":"Qu\u0027est-ce que l\u0027erreur composite du TC et comment est-elle définie par les normes CEI ?","is_internal":false},{"url":"#how-is-composite-error-mathematically-calculated-in-protection-cts","text":"Comment l\u0027erreur composite est-elle calculée mathématiquement dans les TC de protection ?","is_internal":false},{"url":"#how-does-composite-error-influence-ct-selection-for-mv-protection-applications","text":"Comment l\u0027erreur composite influence-t-elle le choix du TC pour les applications de protection MT ?","is_internal":false},{"url":"#what-are-the-common-misunderstandings-and-testing-errors-around-ct-composite-error","text":"Quels sont les malentendus et les erreurs de test les plus courants concernant l\u0027erreur composite de tomodensitométrie ?","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/fr/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/","text":"saturation magnétique","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel","text":"Acier au silicium à grains orientés laminé à froid (CRGO) - l\u0027orientation des grains détermine le point de saturation.","host":"en.wikipedia.org","is_internal":false},{"url":"#fn-2","text":"2","is_internal":false},{"url":"https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156","text":"Protection de la distance (ligne, alimentation) : Requiert la classe 5P - la précision de l\u0027angle de phase est essentielle pour la mesure de l\u0027impédance.","host":"ieeexplore.ieee.org","is_internal":false},{"url":"#fn-3","text":"3","is_internal":false},{"url":"https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574","text":"Les TC standard 5P et 10P peuvent retenir le flux résiduel (rémanence) jusqu\u0027à 80% du flux de saturation.","host":"ieeexplore.ieee.org","is_internal":false},{"url":"#fn-4","text":"4","is_internal":false},{"url":"https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424","text":"confirmer Kr≤10%K_r \\leq 10\\% selon la clause IEC 61869-2 pour les noyaux contrôlés par rémanence","host":"ieeexplore.ieee.org","is_internal":false},{"url":"#fn-5","text":"5","is_internal":false},{"url":"#fnref-1_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-2_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-3_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-4_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-5_ref","text":"↩","is_internal":false}],"content_markdown":"![LCZ-35 Transformateur de courant 35kV Intérieur Résine époxy - 15-1200A 0.2S 0.5S 10P Classe 40.5 95 185kV Isolation Double enroulement GB1208 IEC60044-1](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/LCZ-35-Current-Transformer-35kV-Indoor-Epoxy-Resin-15-1200A-0.2S-0.5S-10P-Class-40.5-95-185kV-Insulation-Dual-Winding-GB1208-IEC60044-1.jpg)\n\n[Transformateur de courant (TC)](https://voltgrids.com/fr/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)\n\n## Introduction\n\nLorsqu\u0027un transformateur de courant ne parvient pas à reproduire avec précision le courant de défaut primaire dans son circuit secondaire, les relais de protection reçoivent des signaux déformés - et les conséquences vont d\u0027un déclenchement retardé à une défaillance complète de la protection. Au cœur de la spécification de la précision des TC se trouve un seul paramètre auquel les ingénieurs font souvent référence, mais qu\u0027ils comprennent rarement : **erreur composite**. **L\u0027erreur composite est l\u0027expression mathématique définie par la CEI de l\u0027inexactitude totale de la mesure du TC, combinant à la fois l\u0027erreur d\u0027amplitude du courant et le déphasage en une seule valeur efficace en pourcentage - et c\u0027est le critère qui détermine si un TC de protection réussit ou échoue dans sa classe de précision à l\u0027étape de l\u0027étalonnage. [Facteur limitant la précision](https://voltgrids.com/fr/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/).** Pour les ingénieurs électriciens qui spécifient les TC de protection pour les appareillages de commutation moyenne tension, les sous-stations et les systèmes de distribution d\u0027énergie industriels, une compréhension claire de l\u0027erreur composite est essentielle pour garantir la fiabilité de la protection dans des conditions de défaut réelles. Ce guide présente les [IEC 61869-2 (remplaçant IEC 60044-1) comme critère de précision applicable](https://webstore.iec.ch/publication/6014)[1](#fn-1) la définition, la formulation mathématique et les implications techniques pratiques de l\u0027erreur composite dans les circuits de protection MT.\n\n## Table des matières\n\n- [Qu\u0027est-ce que l\u0027erreur composite du TC et comment est-elle définie par les normes CEI ?](#what-is-ct-composite-error-and-how-is-it-defined-by-iec-standards)\n- [Comment l\u0027erreur composite est-elle calculée mathématiquement dans les TC de protection ?](#how-is-composite-error-mathematically-calculated-in-protection-cts)\n- [Comment l\u0027erreur composite influence-t-elle le choix du TC pour les applications de protection MT ?](#how-does-composite-error-influence-ct-selection-for-mv-protection-applications)\n- [Quels sont les malentendus et les erreurs de test les plus courants concernant l\u0027erreur composite de tomodensitométrie ?](#what-are-the-common-misunderstandings-and-testing-errors-around-ct-composite-error)\n\n## Qu\u0027est-ce que l\u0027erreur composite du TC et comment est-elle définie par les normes CEI ?\n\n![Diagramme technique illustrant la définition de l\u0027erreur composite du TC ($\\varepsilon_c$) conformément à la norme IEC 61869-2. Il combine un diagramme de phase montrant la relation entre les courants secondaires idéaux et réels, décomposés en composantes d\u0027erreur de rapport et d\u0027erreur de phase, avec une illustration d\u0027un noyau de transformateur de courant subissant une saturation magnétique sous des courants de défaut élevés, mettant en évidence l\u0027écart total de précision capturant la distorsion.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/IEC-61869-2-CT-Composite-Error-Vectorial-Definition-and-Core-Saturation-Effect-1024x687.jpg)\n\nIEC 61869-2 CT Définition vectorielle de l\u0027erreur composite et effet de saturation du noyau\n\nL\u0027erreur composite est la **écart de précision totale de la sortie secondaire d\u0027un TC par rapport à sa valeur théorique idéale**, exprimée en pourcentage de la valeur efficace du courant primaire. Il est défini comme suit **IEC 61869-2** (remplaçant la CEI 60044-1) comme critère de précision pour les TC de classe de protection à leur facteur limite de précision (ALF) nominal.\n\nContrairement à l\u0027erreur de rapport et au déphasage - qui sont mesurés séparément dans des conditions sinusoïdales normales - l\u0027erreur composite saisit l\u0027erreur de rapport et le déphasage dans des conditions sinusoïdales normales. **effet combiné des erreurs de magnitude et de phase simultanées**, y compris la distorsion introduite par la non-linéarité du noyau et la [saturation magnétique](https://voltgrids.com/fr/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/) à des multiples de courant de défaut élevés. Il s\u0027agit donc de la mesure de précision la plus complète et la plus exigeante pour les performances des TC de protection.\n\n### La définition de la norme IEC 61869-2\n\nSelon la norme IEC 61869-2, l\u0027erreur composite (εc\\varepsilon_c) est définie comme suit :\n\n\u003E *“La valeur efficace de la différence entre les valeurs instantanées du courant primaire et du courant secondaire multipliée par le rapport de transformation nominal, exprimée en pourcentage de la valeur efficace du courant primaire”.”*\n\nCette définition a trois implications essentielles pour les ingénieurs en charge de la protection :\n\n- Il est mesuré à **ALF × courant primaire nominal** - pas au courant de charge normal\n- Il capture **distorsion de la forme d\u0027onde** causée par la saturation du noyau, et pas seulement par l\u0027erreur de rapport en régime permanent\n- Il s\u0027agit d\u0027un **Pourcentage RMS** - les composants de distorsion harmonique significatifs du comportement du noyau saturé sont entièrement inclus\n\n### Classes de précision et limites d\u0027erreur composées\n\n| Classe de précision | Limite de l\u0027erreur composite à l\u0027ALF | Limite de déplacement de phase | Application typique |\n| 5P | ≤ 5% | ± 60 minutes | Protection différentielle, de distance, contre les surintensités |\n| 10P | ≤ 10% | Non spécifié | Protection contre les surintensités et les défauts à la terre |\n| 5PR | ≤ 5% | ± 60 minutes | Schémas de protection contrôlés par rémanence |\n| 10PR | ≤ 10% | Non spécifié | Protection générale, rémanence limitée |\n| PX / PXR | Définie par la tension du point d\u0027inflexion | Pas par erreur composite | Protection de l\u0027unité, schémas à haute impédance |\n\n### Principaux paramètres techniques régissant l\u0027erreur de composition\n\n- **Matériau de base :** [Acier au silicium à grains orientés laminé à froid (CRGO) - l\u0027orientation des grains détermine le point de saturation.](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel)[2](#fn-2) et donc un comportement d\u0027erreur composite à des multiples de fautes élevés\n- **Section transversale de base :** Une plus grande surface de noyau retarde l\u0027apparition de la saturation, ce qui réduit l\u0027erreur composite à un ALF élevé.\n- **Tours d\u0027enroulement secondaires :** Détermine la précision du rapport de transformation et la contribution du flux de fuite à l\u0027erreur de phase\n- **Système d\u0027isolation :** Résine époxy coulée, classée 12kV / 24kV / 36kV - la classe d\u0027isolation n\u0027affecte pas directement l\u0027erreur du composite mais détermine l\u0027environnement d\u0027installation.\n- **Charge évaluée :** Une charge plus élevée augmente la demande de courant de magnétisation, ce qui accroît l\u0027erreur composite - directement liée à la performance de l\u0027ALF.\n\n## Comment l\u0027erreur composite est-elle calculée mathématiquement dans les TC de protection ?\n\n![Un diagramme détaillé illustrant le calcul de l\u0027erreur composite du TC selon la norme IEC 61869-2. Il présente à la fois une visualisation de la forme d\u0027onde du courant primaire par rapport au courant secondaire déformé à des multiples de défaut élevés, la formule intégrale pour l\u0027erreur composite et une décomposition conceptuelle montrant comment l\u0027erreur composite capture l\u0027erreur de rapport, le déphasage et la composante de distorsion harmonique significative causée par la saturation magnétique à des courants de défaut plus élevés.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/IEC-61869-2-CT-Composite-Error-Integration-Diagram-1024x687.jpg)\n\nIEC 61869-2 Diagramme d\u0027intégration de l\u0027erreur composite du TC\n\nLa formulation mathématique de l\u0027erreur composite intègre la différence instantanée entre la sortie secondaire idéale et la sortie secondaire réelle sur un cycle complet, capturant à la fois les erreurs de fréquence fondamentale et la distorsion harmonique due à la saturation du noyau.\n\n### La formule de l\u0027erreur composite de la CEI\n\nεc=100I11T∫0T(Kn⋅i2−i1)2dt%\\varepsilon_c = \\frac{100}{I_1} \\sqrt{\\frac{1}{T} \\int_0^T (K_n \\cdot i_2 - i_1)^2 \\, dt}\n\nOù ?\n\n- εc\\varepsilon_c = erreur composite (%)\n- I1I_1 = Valeur efficace du courant primaire (A)\n- KnK_n = rapport de transformation nominal (N2/N1N_2/N_1 ou I1n/I2nI_{1n}/I_{2n})\n- i1i_1 = courant primaire instantané (A)\n- i2i_2 = courant secondaire instantané (A)\n- TT = durée d\u0027un cycle complet (secondes)\n\n### Relation avec le courant de magnétisation\n\nDans les essais pratiques de tomodensitométrie, l\u0027erreur composite est le plus souvent calculée à partir de l\u0027indice de masse corporelle (IMC). **méthode du courant de magnétisation**, qui est plus simple à mettre en œuvre que la comparaison directe des formes d\u0027onde instantanées :\n\nεc≈I0I1×100%\\Nvarepsilon_c \\Napprox \\Nfrac{I_0}{I_1} \\N- fois 100 \\N- \\N- \\N- \\N- \\N- \\N- \\N- \\NP3T\n\nOù I0I_0 est le courant magnétisant efficace au point d\u0027essai (ALF × I1nI_{1n}). Cette approximation est valable lorsque le courant de magnétisation est principalement réactif - valable pour les noyaux de TC de protection bien conçus fonctionnant en dessous de la saturation profonde.\n\n### Erreur composite en fonction du rapport Erreur en fonction du déplacement de phase\n\nIl est essentiel de comprendre comment l\u0027erreur composite est liée aux deux composantes individuelles de l\u0027erreur, tout en s\u0027en distinguant :\n\n**Erreur de rapport (erreur actuelle) :**\nεi=Kn⋅I2−I1I1×100%\\varepsilon_i = \\frac{K_n \\cdot I_2 - I_1}{I_1} \\N- fois 100 \\N, \\NTP3T\n\nIl ne saisit que la différence d\u0027amplitude entre le courant secondaire réel et le courant secondaire idéal dans des conditions sinusoïdales.\n\n**Déplacement de phase (δ\\Delta):**\nLa différence angulaire en minutes entre les phases de courant primaire et secondaire - importante pour la précision de la mesure de la puissance, mais moins critique pour le fonctionnement du relais de protection.\n\n**Erreur composite :**\nCombine les deux, plus la distorsion harmonique due à la saturation du noyau :\n\nεc2≈εi2+(δ3438)2+εharmonic2\\varepsilon_c^2 \\approx \\varepsilon_i^2 + \\left(\\frac{\\delta}{3438}\\right)^2 + \\varepsilon_{harmonic}^2\n\nLe terme de distorsion harmonique εharmonic\\varepsilon_{harmonique} devient dominante lorsque le noyau du TC approche de la saturation - ce qui est précisément la condition à ALF × courant nominal. C\u0027est pourquoi l\u0027erreur composite est toujours plus importante que l\u0027erreur de rapport seule à des multiples de courant de défaut élevés.\n\n### Exemple numérique\n\n**Spécification CT :** 400/5A, Classe 5P20, 15VA, Rct=0.4 ΩR_{ct} = 0,4\\text{ }\\Omega\n\nAu point de test ALF (20 × 400A = 8000A primaire) :\n\n- Courant magnétisant mesuré I0=0.18 AI_0 = 0,18\\text{ A} (RMS)\n- Courant secondaire nominal I2n=5 AI_{2n} = 5\\text{ A}\n- Courant primaire à l\u0027essai = 8000A, rapporté au secondaire = 100A\n\nεc=0.18100×100=0.18%\\varepsilon_c = \\frac{0,18}{100} \\times 100 = 0,18\\%\n\nAttendez - il s\u0027agit du courant de magnétisation en tant que fraction de **secondaire** actuel à l\u0027ALF :\n\nεc=I0Kn⋅I2,ALF×100=0.18100×100=0.18%\\varepsilon_c = \\frac{I_0}{K_n \\cdot I_{2,ALF}} \\frac{0.18}{100} \\frac{0.18}{100} \\frac{0.18} = 0.18\\%\n\nRésultat : **0,18% erreur composite** - bien dans la limite de la classe 5P de 5%. Ce TC passe sa classe de précision à ALF = 20.\n\n**Cas client - Ingénieur des services publics axé sur la qualité, sous-station de réseau 24kV :**\nUn ingénieur en protection des services publics d\u0027Europe de l\u0027Est a reçu un lot de TC de classe 5P20 d\u0027un nouveau fournisseur. Les certificats de test d\u0027usine indiquaient une erreur de rapport de 0,8% et un déphasage de 25 minutes - tous deux dans les limites de la classe 5P au courant nominal. Cependant, l\u0027ingénieur a demandé des données d\u0027essai sur l\u0027erreur composite à ALF = 20. Le fournisseur n\u0027a pas pu les fournir. Bepto a été contacté pour un approvisionnement de remplacement et a fourni des données de test d\u0027erreur composite à ALF = 20. **rapports d\u0027essais de type complets conformément à la norme IEC 61869-2, y compris les courbes d\u0027excitation de l\u0027erreur composite à l\u0027ALF**, Les données sur le courant de magnétisation et la vérification de la tension du point d\u0027inflexion. L\u0027erreur composite à ALF = 20 a mesuré 3,2% - dans la limite de 5% avec une marge. L\u0027ingénieur a approuvé la spécification en toute confiance. **L\u0027erreur composite à l\u0027ALF est le critère définitif d\u0027acceptation du TC de protection - l\u0027erreur de rapport au courant nominal seule est insuffisante.**\n\n## Comment l\u0027erreur composite influence-t-elle le choix du TC pour les applications de protection MT ?\n\n![Photographie technique en gros plan d\u0027un transformateur de courant (TC) de protection moulé à l\u0027époxy et monté à l\u0027intérieur d\u0027une armoire de distribution moyenne tension. La plaque signalétique du TC est mise en évidence, affichant des spécifications essentielles telles que la classe 5P20, la charge 15VA et le rapport 800/5A. Un diagramme numérique superposé illustre l\u0027influence de l\u0027erreur composite sur la forme d\u0027onde du courant dans des conditions de défaut élevé, expliquant visuellement l\u0027importance d\u0027une sélection correcte du TC pour la coordination de la protection.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Medium-Voltage-Protection-CT-and-Composite-Error-Analysis-Diagram-1024x687.jpg)\n\nProtection moyenne tension TC et diagramme d\u0027analyse d\u0027erreur composite\n\nLes limites d\u0027erreur composite déterminent directement la classe de précision appropriée pour chaque fonction de protection. Le choix de la mauvaise classe - même si le TC correspond physiquement au panneau - peut compromettre l\u0027ensemble du schéma de coordination de la protection.\n\n### Étape 1 : Identifier les exigences de la fonction de protection\n\nLes différents types de relais de protection ont une tolérance différente pour l\u0027erreur composite du TC :\n\n- **Protection différentielle (transformateur, barre omnibus, moteur) :** Requiert la classe 5P - erreur composite ≤ 5% essentielle pour éviter les déclenchements intempestifs en cas d\u0027appel de courant magnétisant de défaut traversant.\n- **[Protection de la distance (ligne, alimentation) : Requiert la classe 5P - la précision de l\u0027angle de phase est essentielle pour la mesure de l\u0027impédance.](https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156)[3](#fn-3)**\n- **Protection contre les surintensités et les défauts à la terre :** Classe 10P acceptable - erreur composite ≤ 10% suffisante pour le fonctionnement du relais temporisé à maximum de courant\n- **Différentiel à haute impédance (protection des barres omnibus) :** Classe PX - l\u0027erreur composite n\u0027est pas le critère déterminant ; la tension et le courant magnétisant au point d\u0027inflexion sont à l\u0027équilibre. VkV_k définir la performance\n\n### Étape 2 : Déterminer l\u0027ALF requis en fonction du niveau de défaillance\n\nALFrequired=Isc,maxI1nALF_{required} = \\frac{I_{sc,max}}{I_{1n}}\n\nVérifiez ensuite que l\u0027erreur composite du TC spécifié reste dans les limites de la classe à cet ALF - pas seulement à l\u0027ALF de la plaque signalétique sous charge nominale, mais à l\u0027ALF de la plaque signalétique sous charge nominale, mais à l\u0027ALF de la plaque signalétique sous charge nominale. **ALF actuel** dans le cadre d\u0027une charge d\u0027exploitation réelle.\n\n### Étape 3 : Considérations sur les erreurs composites spécifiques à l\u0027application\n\n- **Distribution MV industrielle (6-12kV) :** Classe 5P20, 15VA - la protection différentielle du moteur et de l\u0027alimentation exige un contrôle étroit de l\u0027erreur composite à des multiples de défaut élevés\n- **Sous-station de réseau électrique (33-36kV) :** Classe 5P30, 30VA - les systèmes de relais de distance exigent une erreur composite ≤ 5% maintenue sur toute la plage de courant de défaut.\n- **Collecte MV de la ferme solaire (33kV) :** Classe 10P10, 10VA - des niveaux de défaut inférieurs et une protection contre les surintensités plus simple tolèrent une erreur composite plus élevée.\n- **Unité principale de l\u0027anneau urbain (12kV) :** Classe 5P20, moulage époxy compact - espace restreint mais précision de protection non négociable\n- **Marine / Offshore (tableau de distribution MV) :** Classe 5P20, encapsulation époxy IP67 - la performance de l\u0027erreur composite doit être vérifiée à température élevée (50°C ambiante)\n\n### Erreur composite et rémanence : Les classes PR\n\n[Les TC standard 5P et 10P peuvent retenir le flux résiduel (rémanence) jusqu\u0027à 80% du flux de saturation.](https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574)[4](#fn-4) après un courant de défaut à décalage CC. Cette rémanence réduit l\u0027ALF effectif sur l\u0027événement de défaut suivant, ce qui peut pousser l\u0027erreur composite au-delà des limites de la classe. Pour les applications avec :\n\n- Schémas de protection contre la refermeture automatique\n- Séquences répétées d\u0027élimination des défauts\n- Courants de défaut polarisés en courant continu (démarrage du moteur, excitation du transformateur)\n\nPréciser **Classe 5PR ou 10PR** - Ils comprennent un petit espace d\u0027air dans le noyau qui limite la rémanence à ≤ 10% du flux de saturation, ce qui garantit que l\u0027erreur composite reste dans les limites des événements de faille successifs.\n\n## Quels sont les malentendus et les erreurs de test les plus courants concernant l\u0027erreur composite de tomodensitométrie ?\n\n![Photographie technique en gros plan d\u0027une ingénieure d\u0027application professionnelle d\u0027Asie de l\u0027Est effectuant un test d\u0027injection secondaire sur un transformateur de courant de protection toroïdal dans un laboratoire d\u0027électrotechnique modernisé. L\u0027écran tactile de son instrument d\u0027essai affiche un résultat \u0027FAIL\u0027 pour l\u0027erreur composite au niveau du facteur limite de précision (ALF), contre un résultat \u0027PASS\u0027 pour l\u0027erreur de rapport, ce qui illustre une erreur de vérification technique critique évoquée dans l\u0027article.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Laboratory-Test-Verification-Uncovering-CT-Composite-Error-Failures-at-ALF-1024x687.jpg)\n\nVérification des essais en laboratoire - Mise au jour des défaillances des composites CT à l\u0027ALF\n\n### Liste de contrôle pour la vérification des erreurs composites\n\n1. **Demande de données de test d\u0027erreur composite à l\u0027ALF** - pas seulement l\u0027erreur de rapport et le déphasage au courant nominal ; il s\u0027agit de mesures différentes\n2. **Vérifier que l\u0027essai a été effectué à la charge nominale** - l\u0027erreur composite augmente de manière significative si l\u0027essai est effectué à une charge inférieure à la charge nominale\n3. **Vérifier RctR_{ct} mesure à 75°C** - pas la température ambiante ; la résistance du bobinage affecte la demande de courant de magnétisation et donc l\u0027erreur composite\n4. **Confirmer que la courbe d\u0027excitation du noyau est fournie** - Tension à la pointe du genou et courant de magnétisation à VkV_k sont la base physique de la performance de l\u0027erreur composite\n5. **Pour les TC de la classe PR, vérifier le facteur de rémanence** — [confirmer Kr≤10%K_r \\leq 10\\% selon la clause IEC 61869-2 pour les noyaux contrôlés par rémanence](https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424)[5](#fn-5)\n6. **Vérifier l\u0027ALF sur la plaque signalétique par rapport au certificat d\u0027essai** - certains fabricants apposent des valeurs ALF optimistes qui ne sont pas confirmées par les données réelles des essais d\u0027erreurs composites\n\n### Malentendus courants en matière de spécification et de test\n\n- **Confusion entre l\u0027erreur de rapport et l\u0027erreur composite** - L\u0027erreur de rapport est mesurée au courant nominal dans des conditions sinusoïdales ; l\u0027erreur composite est mesurée à ALF × courant nominal, y compris la distorsion harmonique. Un TC peut simultanément dépasser les limites de l\u0027erreur de rapport et les limites de l\u0027erreur composite\n- **En supposant que l\u0027erreur composite est constante pour toutes les valeurs de charge** - l\u0027erreur composite s\u0027aggrave à mesure que la charge augmente vers la charge nominale ; toujours spécifier et tester à la charge nominale\n- **Négliger la composante DC dans le courant de défaut** - les courants de défaut réels contiennent un décalage en courant continu qui entraîne le noyau du TC dans une saturation plus profonde que ne le prévoient les tests d\u0027erreur composite en courant alternatif uniquement ; l\u0027annexe 2C de la CEI 61869-2 traite séparément les performances en régime transitoire\n- **Acceptation des données d\u0027essai du TC de mesure pour la spécification du TC de protection** - les TC de mesure (classe 0,5, 1,0) sont testés uniquement pour l\u0027erreur de rapport et le déphasage ; l\u0027erreur composite à des multiples de défaut élevés n\u0027est pas une exigence du TC de mesure et n\u0027est jamais testée\n- **Mauvaise interprétation de l\u0027approximation du courant magnétisant** - la formule simplifiée εc≈I0/I1×100%\\varepsilon_c \\approx I_0/I_1 \\times 100\\% n\u0027est valable que lorsque le courant de magnétisation est principalement réactif ; pour les noyaux fortement saturés, la formule de l\u0027intégrale instantanée doit être appliquée.\n\n**Cas client - Entrepreneur EPC, extension d\u0027une sous-station industrielle de 11kV :**\nUn entrepreneur EPC a reçu des certificats de test de TC d\u0027un fournisseur local montrant une erreur de rapport de 1,2% au courant nominal - dans les limites de la classe 5P. L\u0027ingénieur de protection a accepté les certificats sans demander les données d\u0027erreur composite à l\u0027ALF. Pendant les essais de réception en usine, l\u0027ingénieur d\u0027application de Bepto a effectué un essai d\u0027injection secondaire et a mesuré une erreur composite de 7,8% à ALF = 20 - dépassant la limite de 5% de la classe 5P. Les TC ont été rejetés. Les unités de remplacement provenant de la production de Bepto, testées selon le protocole d\u0027essai de type IEC 61869-2, ont mesuré une erreur composite de 3,6% à ALF = 20. **Le projet a permis d\u0027éviter l\u0027installation de TC de protection non conformes dans une sous-station industrielle de 11 kV sous tension - une défaillance qui aurait pu compromettre la protection du moteur d\u0027un équipement de traitement critique.**\n\n## Conclusion\n\nL\u0027erreur composite est le paramètre de précision le plus important pour les transformateurs de courant de classe de protection dans les systèmes de distribution d\u0027énergie à moyenne tension. En combinant l\u0027erreur de magnitude, le déplacement de phase et la distorsion harmonique en une valeur efficace en pourcentage mesurée au niveau du facteur de limitation de la précision, il permet de déterminer avec certitude si un TC fournira des signaux fiables aux relais de protection dans des conditions de défaut réelles. Pour les ingénieurs qui spécifient des TC pour les sous-stations MT, les alimentations industrielles ou les schémas de protection des réseaux électriques, exiger des données de test de l\u0027erreur composite complète selon la norme CEI 61869-2 - et pas seulement l\u0027erreur de rapport au courant nominal - est la norme non négociable pour la fiabilité de la protection.\n\n## FAQ sur l\u0027erreur de composition du CT\n\n### **Q : Quelle est l\u0027erreur composite maximale admissible pour un transformateur de courant de classe 5P à son facteur de limitation de la précision ?**\n\n**A :** Conformément à la norme CEI 61869-2, les TC de classe 5P doivent maintenir une erreur composite ≤ 5% à ALF × courant primaire nominal dans des conditions de charge nominale. La classe 10P autorise une erreur composite ≤ 10% au même point de test.\n\n### **Q : Pourquoi l\u0027erreur composite est-elle plus importante que l\u0027erreur de rapport pour le même transformateur de courant à des courants de défaut élevés ?**\n\n**A :** À des multiples de défaut élevés proches de l\u0027ALF, la saturation du cœur introduit une distorsion harmonique dans la forme d\u0027onde secondaire. L\u0027erreur composite capture cette distorsion via l\u0027intégration de la valeur efficace ; l\u0027erreur de rapport ne mesure que la différence d\u0027amplitude de la fréquence fondamentale, sans tenir compte des composantes harmoniques.\n\n### **Q : Un transformateur de courant peut-il satisfaire à la spécification relative à l\u0027erreur de rapport mais ne pas satisfaire aux exigences relatives à l\u0027erreur composite ?**\n\n**A :** Oui. L\u0027erreur de rapport est mesurée au courant nominal dans des conditions de noyau linéaire. L\u0027erreur composite est mesurée à ALF × courant nominal lorsque la saturation du noyau se produit. Un TC avec une erreur de rapport acceptable peut présenter une erreur composite excessive en raison de mauvaises caractéristiques de saturation du noyau.\n\n### **Q : Quelle est la différence entre les transformateurs de courant de classe 5P et de classe 5PR en ce qui concerne l\u0027erreur composite ?**\n\n**A :** Les deux classes limitent l\u0027erreur composite à ≤ 5% à l\u0027ALF. Le suffixe PR ajoute une exigence de facteur de rémanence - le flux résiduel ne doit pas dépasser 10% du flux de saturation - garantissant que l\u0027erreur composite reste dans les limites sur des événements de défaut successifs dans les schémas de protection à réenclenchement automatique.\n\n### **Q : Comment l\u0027erreur composite doit-elle être vérifiée lors des essais d\u0027acceptation en usine des TC pour les applications de protection MT ?**\n\n**A :** Demandez le rapport complet de l\u0027essai de type IEC 61869-2 comprenant la courbe d\u0027excitation, le courant de magnétisation à la tension du point d\u0027inflexion, Rct à 75°C, et la mesure de l\u0027erreur composite à ALF × courant nominal sous charge nominale. L\u0027essai d\u0027injection secondaire lors de la mise en service fournit une vérification supplémentaire sur le terrain.\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Transformateurs de mesure - Partie 2 : Exigences supplémentaires pour les transformateurs de courant”, `https://webstore.iec.ch/publication/6014`. Norme officielle définissant le test d\u0027erreur composite pour les TC de protection. Rôle de la preuve : standard ; Type de source : standard. Supports : Définition de la norme IEC 61869-2. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Acier électrique”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel`. Caractéristiques techniques de l\u0027acier au silicium CRGO Propriétés magnétiques. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : recherche. Supports : L\u0027orientation des grains de CRGO affecte la saturation. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “Protection à distance des lignes de transmission”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156`. Explique la nature critique de la précision de l\u0027angle de phase dans le relais d\u0027impédance. Rôle de la preuve : support général ; Type de source : industrie. Supports : protection de distance nécessitant la classe 5P. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “Impact de la rémanence des TC sur la performance des relais de protection”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574`. Document de recherche détaillant la rétention du flux résiduel dans les noyaux standard de classe P. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : recherche. Supports : 80% rétention du flux de rémanence dans les noyaux standard. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “TC contrôlés par rémanence pour la protection contre les transitoires”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424`. Détaille les spécifications de la classe PR et le dimensionnement de l\u0027entrefer pour la limitation de la rémanence. Rôle de la preuve : norme ; Type de source : industrie. Prend en charge : Kr ≤ 10% pour les noyaux de classe PR. [↩](#fnref-5_ref)","links":{"canonical":"https://voltgrids.com/fr/blog/ct-composite-error-explained/","agent_json":"https://voltgrids.com/fr/blog/ct-composite-error-explained/agent.json","agent_markdown":"https://voltgrids.com/fr/blog/ct-composite-error-explained/agent.md"}},"ai_usage":{"preferred_source_url":"https://voltgrids.com/fr/blog/ct-composite-error-explained/","preferred_citation_title":"Explication de l\u0027erreur de composition du CT","support_status_note":"Ce paquet expose l\u0027article WordPress publié et les liens sources extraits. Il ne vérifie pas de manière indépendante toutes les affirmations."}}