{"schema_version":"1.0","package_type":"agent_readable_article","generated_at":"2026-06-15T11:13:28+00:00","article":{"id":8280,"slug":"current-transformer-secondary-burden-calculation","title":"Calcul de la charge secondaire d\u0027un transformateur de courant","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/","language":"fr-FR","published_at":"2026-04-09T06:26:48+00:00","modified_at":"2026-05-10T02:34:21+00:00","author":{"id":1,"name":"Bepto"},"summary":"La maîtrise du calcul de la charge secondaire des transformateurs de courant est essentielle pour garantir la fiabilité du réseau électrique. Ce guide d\u0027ingénierie fournit une méthodologie étape par étape pour calculer l\u0027impédance totale - y compris la VA du relais, la résistance du câble et les pertes de connexion - afin d\u0027éviter la saturation...","word_count":3835,"taxonomies":{"categories":[{"id":159,"name":"Transformateur de courant (TC)","slug":"current-transformerct","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/category/instrument-transformer/current-transformerct/"},{"id":146,"name":"Transformateur d\u0027instrument","slug":"instrument-transformer","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/category/instrument-transformer/"}],"tags":[{"id":190,"name":"Moyenne tension","slug":"medium-voltage","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/medium-voltage/"},{"id":188,"name":"Distribution de l\u0027énergie","slug":"power-distribution","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/power-distribution/"},{"id":248,"name":"Protection de l\u0027environnement","slug":"protection","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/protection/"},{"id":191,"name":"Fiabilité","slug":"reliability","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/reliability/"},{"id":247,"name":"Spécifications techniques","slug":"technical-specification","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/technical-specification/"}]},"media_links":[{"type":"video","provider":"YouTube","url":"https://youtu.be/qWZAHtxO5oU","embed_url":"https://www.youtube.com/embed/qWZAHtxO5oU","video_id":"qWZAHtxO5oU"},{"type":"audio","provider":"SoundCloud","url":"https://soundcloud.com/bepto-247719800/current-transformer-secondary/s-9PGbjfVSzb2?si=99109b79ef9841d492d68fd7321726e5\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing","embed_url":"https://w.soundcloud.com/player/?url=https://soundcloud.com/bepto-247719800/current-transformer-secondary/s-9PGbjfVSzb2?si=99109b79ef9841d492d68fd7321726e5\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing\u0026auto_play=false\u0026buying=false\u0026sharing=false\u0026download=false\u0026show_artwork=true\u0026show_playcount=false\u0026show_user=true\u0026single_active=true"}],"sections":[{"heading":"Introduction","level":0,"content":"![LA-10 LAJ-10 Transformateur de courant 10kV Intérieur Résine époxy - 5-1200A 0.2S 0.5 10P Classe 12 42 75kV Isolation 265mm Creepage GB1208 IEC60044-1](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/LA-10-LAJ-10-Current-Transformer-10kV-Indoor-Epoxy-Resin-5-1200A-0.2S-0.5-10P-Class-12-42-75kV-Insulation-265mm-Creepage-GB1208-IEC60044-1.jpg)\n\n[Transformateur de courant (TC)](https://voltgrids.com/fr/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)"},{"heading":"Introduction","level":2,"content":"Dans les systèmes de protection moyenne tension, même un transformateur de courant parfaitement spécifié peut ne pas fournir de signaux de défaut fiables si la charge secondaire est mal calculée. **La charge secondaire - l\u0027impédance totale connectée aux bornes secondaires du TC - détermine directement si votre TC conserve sa précision pendant les conditions de défaut, ou s\u0027il sature et envoie des signaux corrompus à vos relais de protection.** Pour les ingénieurs électriciens qui conçoivent des schémas de protection MT et les responsables de l\u0027approvisionnement en TC pour les sous-stations industrielles ou les alimentations de réseaux électriques, un calcul incorrect de la charge est l\u0027une des erreurs de spécification les plus courantes et les plus lourdes de conséquences sur le terrain. Ce guide fournit une méthodologie structurée et de qualité technique pour le calcul de la charge secondaire des TC, couvrant chaque composant de résistance dans la boucle secondaire, et traduisant ce calcul en une spécification correcte du TC selon la norme CEI 61869-2."},{"heading":"Table des matières","level":2,"content":"- [Qu\u0027est-ce que la charge secondaire de la tomodensitométrie et que comprend-elle ?](#what-is-ct-secondary-burden-and-what-does-it-include)\n- [Comment calculer la charge secondaire totale, étape par étape ?](#how-do-you-calculate-total-secondary-burden-step-by-step)\n- [Comment la charge secondaire affecte-t-elle la sélection des TC pour la protection MV ?](#how-does-secondary-burden-affect-ct-selection-for-mv-protection)\n- [Quelles sont les erreurs de calcul de la charge les plus courantes dans les circuits de protection ?](#what-are-the-most-common-burden-calculation-errors-in-protection-circuits)"},{"heading":"Qu\u0027est-ce que la charge secondaire de la tomodensitométrie et que comprend-elle ?","level":2,"content":"![Visualisation technique détaillée des composants de la charge secondaire d\u0027un transformateur de courant (TC), présentée dans un contexte de laboratoire. La coupe d\u0027un TC montre la résistance interne du bobinage (Rct), reliée par des câbles secondaires (Rcable) à des borniers industriels (Rterminal), menant à un relais de protection numérique moderne (Relay Burden, Srelay). Le chemin de l\u0027impédance totale, combinant tous ces éléments, est visuellement mis en valeur par un flux de courant unifié bleu et orange et des étiquettes telles que \u0027CT SECONDARY BURDEN (Impédance totale - exprimée en VA ou Ω)\u0027, faisant référence à la norme IEC 61869-2.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Secondary-Burden-Components-and-Total-Impedance-Visualization-1024x687.jpg)\n\nComposants de la charge secondaire de la tomodensitométrie et visualisation de l\u0027impédance totale\n\nLe fardeau secondaire de la tomodensitométrie est la **impédance totale (exprimée en VA ou Ω) présentée à l\u0027enroulement secondaire du TC** par tous les dispositifs et conducteurs connectés dans la boucle secondaire. Il ne s\u0027agit pas simplement de l\u0027impédance de la bobine du relais, mais de la somme de tous les éléments résistifs et réactifs que le courant secondaire doit traverser.\n\nPar **IEC 61869-2**, le [la charge nominale (Sₙ) d\u0027un TC de protection est définie au courant secondaire nominal](https://webstore.iec.ch/publication/28612)[1](#fn-1) (généralement 1A ou 5A) et le facteur de puissance nominal (généralement cos φ = 0,8). Le TC doit maintenir sa classe de précision jusqu\u0027à cette valeur de charge. Si elle est dépassée, l\u0027ALF effectif chute - potentiellement en dessous de l\u0027exigence de niveau de défaut de votre système."},{"heading":"Composantes de la charge secondaire de la tomodensitométrie","level":3,"content":"La charge secondaire totale comprend quatre éléments distincts :\n\n- **Charge du relais (S_relay) :** La consommation en VA de tous les relais de protection connectés - surintensité, défaut de terre, différentiel, distance. [Les relais de protection numérique modernes consomment généralement 0,1-0,5VA par phase.](https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm)[2](#fn-2); les relais électromécaniques peuvent consommer de 3 à 10VA\n- **Charge de câble (R_cable) :** Résistance du câblage secondaire entre les bornes du TC et le panneau de relais - souvent le composant de charge unique le plus important dans les installations sur le terrain.\n- **Bornier et résistance de connexion (R_terminal) :** Faible mais non négligeable dans les longues chaînes secondaires ; typiquement 0,01-0,05Ω par paire de blocs terminaux.\n- **Résistance de l\u0027enroulement secondaire du TC (R_ct) :** Résistance du bobinage interne du TC lui-même - ne fait pas partie de la charge externe mais est critique pour le calcul de l\u0027ALF ; [mesuré à 75°C selon la norme IEC](https://webstore.iec.ch/publication/28612)[3](#fn-3)"},{"heading":"Principales caractéristiques techniques à confirmer","level":3,"content":"- **Courant secondaire nominal :** 1A ou 5A - ce choix affecte considérablement la charge du câble (un secondaire de 5A produit une chute de tension du câble 25 fois plus importante qu\u0027un secondaire de 1A pour une même résistance).\n- **Système d\u0027isolation :** Résine époxy coulée, 12kV / 24kV / 36kV selon IEC 61869\n- **Classe de précision :** 5P ou 10P pour les circuits de protection\n- **Gamme de charges nominales :** Valeurs standard - 2,5VA, 5VA, 10VA, 15VA, 30VA\n- **Température de fonctionnement :** [Classe E (120°C) ou classe F (155°C)](https://webstore.iec.ch/publication/583)[4](#fn-4) - affecte le facteur de correction Rct"},{"heading":"Comment calculer la charge secondaire totale, étape par étape ?","level":2,"content":"![Illustration technique détaillée d\u0027une feuille de calcul de la charge secondaire d\u0027un transformateur de courant (TC). L\u0027infographie montre une séquence de quatre étapes graphiques sur fond de plan : détermination de la charge du relais (Srelay) et conversion en Rrelay, calcul de la résistance du câble (Rcable_75) avec correction de la température pour la longueur unidirectionnelle et les propriétés du cuivre, ajout de la résistance du terminal (Rterminal) pour les paires multiples, et addition de la résistance totale de la charge. Il se termine par une addition de valeurs d\u0027exemple (0,02 + 0,511 + 0,18 = 0,549Ω) converties en 13,7VA à 5A, en indiquant la spécification finale : \u0027Spécifier une charge nominale de TC ≥ 15VA\u0027. Une comparaison met en évidence l\u0027impact massif d\u0027un courant secondaire de 5A sur la charge du câble.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Secondary-Burden-Step-by-Step-Calculation-Worksheet-1024x687.jpg)\n\nFiche de calcul pas à pas de la charge secondaire de CT\n\nUn calcul rigoureux de la charge secondaire suit un processus en quatre étapes. Chaque étape doit être achevée avant que la spécification du TC ne soit finalisée - sauter une étape introduit un risque de sous-spécification."},{"heading":"Étape 1 : Déterminer la charge des relais","level":3,"content":"Obtenir la consommation en VA à partir des fiches techniques des fabricants de relais pour chaque dispositif connecté :\n\nSrelay=∑i=1nSrelay,iS_{relay} = \\sum_{i=1}^{n} S_{relay,i}\n\nConvertir les VA en résistance au courant secondaire nominal :\n\nRrelay=SrelayI2n2R_{relay} = \\frac{S_{relay}}{I_{2n}^2}\n\n**Exemple :** Relais numérique de surintensité = 0,3VA, relais de défaut de terre = 0,2VA, total = 0,5VA\nA I₂ₙ = 5A : Rrelay=0.525=0.02,ΩR_{relay} = \\frac{0,5}{25} = 0,02 , \\Omega\nÀ I₂ₙ = 1A : Rrelay=0.51=0.5,ΩR_{relay} = \\frac{0,5}{1} = 0,5 , \\Omega"},{"heading":"Étape 2 : Calcul de la résistance du câble","level":3,"content":"Il s\u0027agit de l\u0027étape de calcul la plus critique, en particulier pour les installations où les TC sont situés loin des panneaux de relais :\n\nRcable=2×L×ρAR_{cable} = \\frac{2 \\times L \\times \\rho}{A}\n\nOù ?\n\n- LL = longueur du câble unidirectionnel (mètres)\n- ρ\\rho = [résistivité du cuivre = **0,0175 Ω-mm²/m**](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity)[5](#fn-5) (à 20°C)\n- AA = surface de la section du câble (mm²)\n- Facteur **2** tient compte des conducteurs de départ et de retour\n\n**Correction de la température jusqu\u0027à 75°C :**\n\nRcable,75=Rcable,20×[1+0.00393×(75−20)]R_{cable,75} = R_{cable,20} \\n- fois [1 + 0,00393 \\n- fois (75 - 20)]\n\nRcable,75=Rcable,20×1.216R_{cable,75} = R_{cable,20} \\Nfois 1,216\n\n**Exemple :** Câble de 30 m, cuivre 2,5 mm² :\nRcable,20=2×30×0.01752.5=0.42,ΩR_{cable,20} = \\frac{2 \\times 30 \\times 0,0175}{2,5} = 0,42 , \\Omega\nRcable,75=0.42×1.216=0.511,ΩR_{cable,75} = 0,42 fois 1,216 = 0,511 , \\NOmega"},{"heading":"Étape 3 : Ajouter la résistance des terminaux et des connexions","level":3,"content":"Pour un circuit secondaire typique avec 6 paires de borniers :\n\nRterminal=6×0.03=0.18,ΩR_{terminal} = 6 fois 0,03 = 0,18 , \\NOmega"},{"heading":"Étape 4 : Somme de la charge externe totale","level":3,"content":"Rburden,total=Rrelay+Rcable,75+RterminalR_{surface,total} = R_{relay} + R_{câble,75} + R_{terminal}\n\nRburden,total=0.02+0.511+0.018=0.549,ΩR_{burden,total} = 0,02 + 0,511 + 0,018 = 0,549 , \\Omega\n\nConvertir en VA au courant secondaire nominal :\n\nSburden,total=Rburden,total×I2n2=0.549×25=13.7,VAS_{burden,total} = R_{burden,total} \\times I_{2n}^2 = 0.549 \\times 25 = 13.7 , VA\n\n→ **Spécifier la charge nominale du TC ≥ 15VA** (valeur standard suivante au-dessus de 13,7VA)"},{"heading":"Comparaison de la charge : 1A vs 5A Secondaire","level":3,"content":"| Paramètres | 1A Secondaire | 5A Secondaire |\n| Résistance du câble Impact | Faible (effet I² minimal) | Élevée (perte de VA 25 fois plus importante) |\n| Relay Burden (VA→Ω) | Plus grand Ω par VA | Ω inférieur par VA |\n| Chemin de câble recommandé | Jusqu\u0027à 100 m pratique | L\u0027idéal est de rester en dessous de 30 mètres. |\n| Charge de travail standard | 2,5VA-15VA typique | 10VA-30VA typique |\n| Taille du noyau | Plus petit | Plus grand |\n| Application | Installations éloignées, longs parcours de câbles | Installations de panneaux locaux |\n\n**Ce qu\u0027il faut retenir :** Pour les installations de TC à plus de 20 mètres du panneau de relais, **1A secondaire de préférence** - La charge du câble à 5A secondaire peut consommer la totalité du budget VA nominal avant même que le relais ne reçoive un signal.\n\n**Cas client - Entrepreneur EPC pour le réseau électrique, sous-station 33kV :**\nUn entrepreneur EPC en Asie du Sud a spécifié des TC secondaires de 5A pour une sous-station extérieure de 33kV où les boîtes de triage des TC étaient situées à 45 mètres du panneau de relais principal. Le calcul initial de la charge (relais uniquement) a montré 8VA - bien en deçà de la charge nominale de 15VA. Cependant, l\u0027ingénieur d\u0027application de Bepto a recalculé en tenant compte de la résistance du câble : 45 m × 2,5 mm² de cuivre à 75 °C ajoutés à la résistance du câble. **1,23Ω = 30,7VA** à la charge. La charge totale dépassait 38VA, soit plus du double de la valeur nominale du TC. La spécification a été révisée pour que les TC secondaires 1A aient une charge nominale de 15VA, ce qui a permis de résoudre le problème avant la fabrication. **Ce simple calcul a permis d\u0027éviter une défaillance complète du système de protection sur un réseau de distribution sous tension.**"},{"heading":"Comment la charge secondaire affecte-t-elle la sélection des TC pour la protection MV ?","level":2,"content":"![Infographie technique détaillée illustrant l\u0027impact de la sélection de la charge sur la précision et la fiabilité des transformateurs de courant (TC). Elle présente une comparaison en deux parties : la partie gauche illustre une charge calculée de 13,7 VA entraînant un signal de défaut saturé, tandis que la partie droite montre une charge nominale spécifiée de 15 VA entraînant un signal de défaut précis et linéaire reproduisant le multiplicateur de courant de défaut. Les étiquettes mettent en évidence l\u0027exemple de calcul et la spécification finale : \u0027CHARGE NOMINALE SPÉCIFIÉE : 15 VA (Classe 5P20)\u0027.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Burden-Selection-Impact-on-CT-ALF-and-Protection-Accuracy-1024x687.jpg)\n\nImpact de la sélection de la charge sur l\u0027ALF et la précision de la protection de la CT\n\nUne fois que la charge secondaire totale est calculée, elle influence directement trois paramètres de spécification du TC : la classe de charge nominale, la sélection de la classe de précision et la vérification de l\u0027ALF réel par rapport aux exigences de niveau de défaut du système."},{"heading":"Étape 1 : Sélection de la classe de charge cotée","level":3,"content":"Sélectionnez toujours l\u0027option **la valeur de la charge standard suivante au-dessus de la charge totale calculée :**\n\n- Charge calculée = 13,7VA → Préciser **15VA**\n- Charge calculée = 22VA → Spécifier **30VA**\n- Ne jamais spécifier un TC dont la charge nominale est égale à la charge calculée - cela ne laisse aucune marge."},{"heading":"Étape 2 : Vérification de l\u0027ALF réel par rapport au niveau de défaut","level":3,"content":"Une fois la charge nominale sélectionnée, vérifiez l\u0027ALF réel en utilisant :\n\nALFactual=ALFrated×Rct+Rburden,ratedRct+Rburden,actualALF_{actual} = ALF_{rated} \\times \\frac{R_{ct} + R_{terrain, nominal}}{R_{ct} + R_{débit, réel}}\n\nAssurer : ALFactual≥Isc,maxI1n×1.1ALF_{actual} \\geq \\frac{I_{sc,max}}{I_{1n}} \\N- fois 1.1"},{"heading":"Étape 3 : Recommandations sur la charge spécifique à l\u0027application","level":3,"content":"- **Distribution MV industrielle (6-12kV) :** Secondaire 5A, 15VA, Classe 5P20 - pour des chemins de câbles courts dans des panneaux MCC compacts\n- **Sous-station de réseau électrique (33-36kV) :** 1A secondaire, 15VA, Classe 5P30 - longs parcours de câbles vers les salles de relais distantes\n- **Collecte MV de la ferme solaire (33kV) :** 1A secondaire, 10VA, Classe 10P10 - niveaux de défaut inférieurs, coûts optimisés\n- **Unité principale de l\u0027anneau urbain (12kV) :** 1A secondaire, 5VA, Classe 5P20 - TC compact moulé dans l\u0027époxy, espace restreint\n- **Plate-forme marine/offshore :** 1A secondaire, 10VA, Classe 5P20, encapsulation époxy IP67 - environnement corrosif"},{"heading":"Impact de la spécification correcte de la charge sur la fiabilité","level":3,"content":"- ✅ Le TC fonctionne dans la zone linéaire pendant le défaut → Le relais reçoit un signal de courant de défaut précis\n- ✅ Le relais de protection se déclenche en respectant la caractéristique temps-courant correcte\n- ✅ La protection différentielle maintient la stabilité sur les défauts traversants\n- La fiabilité et le temps de fonctionnement du système sont préservés sur l\u0027ensemble de la plage de niveaux de défaillance.\n- ❌ saturation du TC surchargé → sous-estimation du courant de défaut par le relais → retard ou échec du déclenchement\n- ❌ Charge nominale sous-spécifiée → ALF effectif réduit → angle mort de la protection en cas de multiples de défaut élevés"},{"heading":"Quelles sont les erreurs de calcul de la charge les plus courantes dans les circuits de protection ?","level":2,"content":"![Une infographie technique complète détaillant quatre erreurs principales dans le calcul de la charge des TC - effets de la température, conducteurs de retour, borniers et changements de longueur - et les mettant visuellement en relation avec leurs impacts opérationnels : réduction de l\u0027ALF effectif, sous-lecture des relais et défaillances du système telles que les dommages aux moteurs.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Analysis-of-CT-Overburdening-Causes-and-Consequences-1024x687.jpg)\n\nAnalyse des causes et des conséquences de la surcharge de travail du TC"},{"heading":"Liste de contrôle pour l\u0027installation et la vérification","level":3,"content":"1. **Mesurer la longueur réelle du câble** - utiliser les dessins conformes à l\u0027exécution et non les estimations de conception ; le routage sur le terrain ajoute 15-25% à la longueur calculée\n2. **Obtenir la charge du relais à partir de la fiche technique du courant** - pas de mémoire ou de spécifications de projets antérieurs ; les modèles de relais varient considérablement\n3. **Appliquer la correction de température à Rct et à la résistance du câble** - toujours calculer à 75°C, et non à la température ambiante\n4. **Compte pour tous les blocs de jonction** - en particulier dans les gares de triage avec plusieurs borniers intermédiaires\n5. **Vérifier à l\u0027aide d\u0027un compteur de charge lors de la mise en service** - mesurer l\u0027impédance réelle de la boucle secondaire avant la mise sous tension\n6. **Vérifier les connexions des relais parallèles** - plusieurs relais sur le même secondaire de TC réduisent la charge totale mais nécessitent une vérification individuelle"},{"heading":"Erreurs courantes à l\u0027origine des défaillances de la protection","level":3,"content":"- **Utilisation de la VA de la plaque signalétique du relais sans correction de température** - la résistance de la bobine d\u0027un relais électromécanique augmente considérablement à la température de fonctionnement\n- **Ignorer la résistance du conducteur de retour** - le facteur 2 dans la formule de calcul des câbles est souvent omis, ce qui réduit de moitié la charge calculée pour les câbles\n- **En supposant que la charge numérique des relais est égale à la charge électromécanique des relais** - Les relais numériques consomment 10 à 50 fois moins de VA ; la surspécification de la charge entraîne un gaspillage des coûts, mais la sous-spécification des remplacements de relais anciens est source d\u0027erreurs.\n- **Absence de recalcul de la charge après le déplacement d\u0027un panneau de relais** - les changements de longueur de câble pendant la construction sont fréquents et doivent donner lieu à un nouveau calcul de la charge\n- **Spécification de la charge des TC sur la base de la distance entre les salles de relais uniquement** - l\u0027oubli des boîtes de jonction intermédiaires, des bornes de triage et des borniers d\u0027essai\n\n**Cas client - Responsable des achats, usine pétrochimique industrielle :**\nUn responsable des achats d\u0027une usine pétrochimique du Moyen-Orient a commandé des TC de remplacement en se basant sur la spécification originale du projet de 1995 - 5A secondaire, 15VA, Classe 5P20. Le panneau de relais avait été déplacé lors d\u0027une extension de l\u0027usine en 2018, faisant passer les câbles de 12 m à 38 m. Personne n\u0027a recalculé la charge. Personne n\u0027a recalculé la charge. Après le remplacement d\u0027un TC, la protection contre les surintensités d\u0027une ligne d\u0027alimentation de moteur de 11kV ne s\u0027est pas déclenchée lors d\u0027un défaut phase-phase, ce qui a endommagé l\u0027enroulement du moteur. L\u0027analyse après l\u0027incident a révélé que la charge réelle était de 28,4VA, soit près du double de la valeur nominale du TC de 15VA. Bepto fournit maintenant **Examen gratuit du calcul de la charge dans le cadre de la consultation sur le remplacement du scanner**, La Commission européenne a mis en place un système de gestion de la qualité qui garantit l\u0027exactitude des spécifications avant de passer une commande."},{"heading":"Conclusion","level":2,"content":"Le calcul de la charge secondaire du TC n\u0027est pas une formalité - c\u0027est une étape fondamentale de l\u0027ingénierie qui détermine si l\u0027ensemble de votre système de protection MT fonctionne correctement dans des conditions de défaut. En prenant systématiquement en compte la charge du relais, la résistance du câble à la température de fonctionnement, la résistance du bornier, et en vérifiant le résultat par rapport à la charge nominale du TC et aux exigences ALF, les ingénieurs s\u0027assurent que les transformateurs de courant fournissent des signaux précis et fiables lorsque le système électrique a le plus besoin d\u0027être protégé. Pour la distribution d\u0027énergie moyenne tension, les sous-stations et les installations industrielles, la spécification correcte de la charge est le fondement de la fiabilité de la protection."},{"heading":"FAQ sur le calcul de la charge secondaire de CT","level":2},{"heading":"**Q : Quelle est la plage de charge nominale standard pour les transformateurs de courant de la classe de protection dans les systèmes de moyenne tension ?**","level":3,"content":"**A :** Les valeurs de charge nominale standard selon la norme IEC 61869-2 sont de 2,5VA, 5VA, 10VA, 15VA et 30VA. La plupart des applications de protection MT utilisent 10VA à 30VA en fonction du type de relais et de la longueur du câble."},{"heading":"**Q : Pourquoi le secondaire 1A est-il préférable au secondaire 5A pour les longs parcours de câbles dans les circuits de TC des sous-stations ?**","level":3,"content":"**A :** La charge du câble s\u0027échelonne avec I²R. À 5A au secondaire, une résistance de câble de 0,5Ω consomme 12,5VA ; à 1A, le même câble ne consomme que 0,5VA - une réduction de 25×, préservant la marge de précision du tomodensitomètre."},{"heading":"**Q : Comment la charge secondaire du TC affecte-t-elle la [Facteur limitant la précision (ALF)](https://voltgrids.com/fr/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/) dans les circuits de protection ?**","level":3,"content":"**A :** Une charge réelle plus élevée réduit l\u0027ALF effectif. Si la charge réelle dépasse la charge nominale, le TC sature à un multiple de courant de défaut inférieur, ce qui peut rendre les relais de protection aveugles aux événements de défaut de grande ampleur."},{"heading":"**Q : Quelle est la section de câble recommandée pour le câblage secondaire des TC dans les tableaux de protection MT ?**","level":3,"content":"**A :** Minimum de 2,5 mm² de cuivre pour les parcours jusqu\u0027à 30 m avec un système secondaire de 5 A. Pour les longueurs supérieures à 30 m ou les systèmes secondaires de 1 A, 1,5 mm² est acceptable. Vérifiez toujours le calcul de la charge - ne choisissez jamais la taille du câble en vous basant uniquement sur une règle empirique."},{"heading":"**Q : Comment vérifier que la charge secondaire du TC est correcte lors de la mise en service d\u0027un système de protection ?**","level":3,"content":"**A :** Utiliser un appareil de mesure de charge étalonné pour mesurer l\u0027impédance réelle de la boucle secondaire avec tous les relais connectés. Comparer avec la valeur calculée et la charge nominale du TC. Effectuer un essai d\u0027injection secondaire pour confirmer le fonctionnement du relais aux multiples de courant prévus.\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Transformateurs de mesure - Partie 2 : Exigences supplémentaires pour les transformateurs de courant”, `https://webstore.iec.ch/publication/28612`. Norme internationale officielle définissant les spécifications d\u0027essai et d\u0027évaluation des transformateurs de courant de protection. Rôle des éléments de preuve : general_support ; Type de source : standard. Supports : La charge nominale (Sₙ) d\u0027un TC de protection est définie au courant secondaire nominal. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Système de protection de l\u0027alimentation 850”, `https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm`. Spécifications techniques des relais numériques modernes indiquant les valeurs typiques de consommation d\u0027énergie. Rôle de la preuve : statistique ; Type de source : industrie. Soutient : Les relais de protection numériques modernes consomment généralement 0,1-0,5VA par phase. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “IEC 61869-2:2012 Transformateurs de mesure - Partie 2”, `https://webstore.iec.ch/publication/28612`. Les normes CEI imposent une mesure de la résistance à 75°C pour l\u0027alignement de la classe thermique. Rôle de la preuve : norme ; Type de source : norme. Supports : mesuré à 75°C selon la norme IEC. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “IEC 60085:2007 Isolation électrique - Évaluation thermique et désignation”, `https://webstore.iec.ch/publication/583`. Définit les classes thermiques standard, y compris la classe E (120°C) et la classe F (155°C) pour les matériaux d\u0027isolation électrique. Rôle de la preuve : standard ; Type de source : standard. Supports : Classe E (120°C) ou Classe F (155°C). [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Résistivité et conductivité électriques”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity`. Base de données des propriétés des matériaux montrant la résistivité électrique standard du cuivre à température ambiante. Rôle de la preuve : statistique ; Type de source : recherche. Supports : résistivité du cuivre = 0,0175 Ω-mm²/m. [↩](#fnref-5_ref)"}],"source_links":[{"url":"https://voltgrids.com/fr/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/","text":"Transformateur de courant (TC)","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"#what-is-ct-secondary-burden-and-what-does-it-include","text":"Qu\u0027est-ce que la charge secondaire de la tomodensitométrie et que comprend-elle ?","is_internal":false},{"url":"#how-do-you-calculate-total-secondary-burden-step-by-step","text":"Comment calculer la charge secondaire totale, étape par étape ?","is_internal":false},{"url":"#how-does-secondary-burden-affect-ct-selection-for-mv-protection","text":"Comment la charge secondaire affecte-t-elle la sélection des TC pour la protection MV ?","is_internal":false},{"url":"#what-are-the-most-common-burden-calculation-errors-in-protection-circuits","text":"Quelles sont les erreurs de calcul de la charge les plus courantes dans les circuits de protection ?","is_internal":false},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/28612","text":"la charge nominale (Sₙ) d\u0027un TC de protection est définie au courant secondaire nominal","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-1","text":"1","is_internal":false},{"url":"https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm","text":"Les relais de protection numérique modernes consomment généralement 0,1-0,5VA par phase.","host":"www.gegridsolutions.com","is_internal":false},{"url":"#fn-2","text":"2","is_internal":false},{"url":"#fn-3","text":"3","is_internal":false},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/583","text":"Classe E (120°C) ou classe F (155°C)","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-4","text":"4","is_internal":false},{"url":"https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity","text":"résistivité du cuivre = 0,0175 Ω-mm²/m","host":"en.wikipedia.org","is_internal":false},{"url":"#fn-5","text":"5","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/fr/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/","text":"Facteur limitant la précision (ALF)","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"#fnref-1_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-2_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-3_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-4_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-5_ref","text":"↩","is_internal":false}],"content_markdown":"![LA-10 LAJ-10 Transformateur de courant 10kV Intérieur Résine époxy - 5-1200A 0.2S 0.5 10P Classe 12 42 75kV Isolation 265mm Creepage GB1208 IEC60044-1](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/LA-10-LAJ-10-Current-Transformer-10kV-Indoor-Epoxy-Resin-5-1200A-0.2S-0.5-10P-Class-12-42-75kV-Insulation-265mm-Creepage-GB1208-IEC60044-1.jpg)\n\n[Transformateur de courant (TC)](https://voltgrids.com/fr/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)\n\n## Introduction\n\nDans les systèmes de protection moyenne tension, même un transformateur de courant parfaitement spécifié peut ne pas fournir de signaux de défaut fiables si la charge secondaire est mal calculée. **La charge secondaire - l\u0027impédance totale connectée aux bornes secondaires du TC - détermine directement si votre TC conserve sa précision pendant les conditions de défaut, ou s\u0027il sature et envoie des signaux corrompus à vos relais de protection.** Pour les ingénieurs électriciens qui conçoivent des schémas de protection MT et les responsables de l\u0027approvisionnement en TC pour les sous-stations industrielles ou les alimentations de réseaux électriques, un calcul incorrect de la charge est l\u0027une des erreurs de spécification les plus courantes et les plus lourdes de conséquences sur le terrain. Ce guide fournit une méthodologie structurée et de qualité technique pour le calcul de la charge secondaire des TC, couvrant chaque composant de résistance dans la boucle secondaire, et traduisant ce calcul en une spécification correcte du TC selon la norme CEI 61869-2.\n\n## Table des matières\n\n- [Qu\u0027est-ce que la charge secondaire de la tomodensitométrie et que comprend-elle ?](#what-is-ct-secondary-burden-and-what-does-it-include)\n- [Comment calculer la charge secondaire totale, étape par étape ?](#how-do-you-calculate-total-secondary-burden-step-by-step)\n- [Comment la charge secondaire affecte-t-elle la sélection des TC pour la protection MV ?](#how-does-secondary-burden-affect-ct-selection-for-mv-protection)\n- [Quelles sont les erreurs de calcul de la charge les plus courantes dans les circuits de protection ?](#what-are-the-most-common-burden-calculation-errors-in-protection-circuits)\n\n## Qu\u0027est-ce que la charge secondaire de la tomodensitométrie et que comprend-elle ?\n\n![Visualisation technique détaillée des composants de la charge secondaire d\u0027un transformateur de courant (TC), présentée dans un contexte de laboratoire. La coupe d\u0027un TC montre la résistance interne du bobinage (Rct), reliée par des câbles secondaires (Rcable) à des borniers industriels (Rterminal), menant à un relais de protection numérique moderne (Relay Burden, Srelay). Le chemin de l\u0027impédance totale, combinant tous ces éléments, est visuellement mis en valeur par un flux de courant unifié bleu et orange et des étiquettes telles que \u0027CT SECONDARY BURDEN (Impédance totale - exprimée en VA ou Ω)\u0027, faisant référence à la norme IEC 61869-2.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Secondary-Burden-Components-and-Total-Impedance-Visualization-1024x687.jpg)\n\nComposants de la charge secondaire de la tomodensitométrie et visualisation de l\u0027impédance totale\n\nLe fardeau secondaire de la tomodensitométrie est la **impédance totale (exprimée en VA ou Ω) présentée à l\u0027enroulement secondaire du TC** par tous les dispositifs et conducteurs connectés dans la boucle secondaire. Il ne s\u0027agit pas simplement de l\u0027impédance de la bobine du relais, mais de la somme de tous les éléments résistifs et réactifs que le courant secondaire doit traverser.\n\nPar **IEC 61869-2**, le [la charge nominale (Sₙ) d\u0027un TC de protection est définie au courant secondaire nominal](https://webstore.iec.ch/publication/28612)[1](#fn-1) (généralement 1A ou 5A) et le facteur de puissance nominal (généralement cos φ = 0,8). Le TC doit maintenir sa classe de précision jusqu\u0027à cette valeur de charge. Si elle est dépassée, l\u0027ALF effectif chute - potentiellement en dessous de l\u0027exigence de niveau de défaut de votre système.\n\n### Composantes de la charge secondaire de la tomodensitométrie\n\nLa charge secondaire totale comprend quatre éléments distincts :\n\n- **Charge du relais (S_relay) :** La consommation en VA de tous les relais de protection connectés - surintensité, défaut de terre, différentiel, distance. [Les relais de protection numérique modernes consomment généralement 0,1-0,5VA par phase.](https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm)[2](#fn-2); les relais électromécaniques peuvent consommer de 3 à 10VA\n- **Charge de câble (R_cable) :** Résistance du câblage secondaire entre les bornes du TC et le panneau de relais - souvent le composant de charge unique le plus important dans les installations sur le terrain.\n- **Bornier et résistance de connexion (R_terminal) :** Faible mais non négligeable dans les longues chaînes secondaires ; typiquement 0,01-0,05Ω par paire de blocs terminaux.\n- **Résistance de l\u0027enroulement secondaire du TC (R_ct) :** Résistance du bobinage interne du TC lui-même - ne fait pas partie de la charge externe mais est critique pour le calcul de l\u0027ALF ; [mesuré à 75°C selon la norme IEC](https://webstore.iec.ch/publication/28612)[3](#fn-3)\n\n### Principales caractéristiques techniques à confirmer\n\n- **Courant secondaire nominal :** 1A ou 5A - ce choix affecte considérablement la charge du câble (un secondaire de 5A produit une chute de tension du câble 25 fois plus importante qu\u0027un secondaire de 1A pour une même résistance).\n- **Système d\u0027isolation :** Résine époxy coulée, 12kV / 24kV / 36kV selon IEC 61869\n- **Classe de précision :** 5P ou 10P pour les circuits de protection\n- **Gamme de charges nominales :** Valeurs standard - 2,5VA, 5VA, 10VA, 15VA, 30VA\n- **Température de fonctionnement :** [Classe E (120°C) ou classe F (155°C)](https://webstore.iec.ch/publication/583)[4](#fn-4) - affecte le facteur de correction Rct\n\n## Comment calculer la charge secondaire totale, étape par étape ?\n\n![Illustration technique détaillée d\u0027une feuille de calcul de la charge secondaire d\u0027un transformateur de courant (TC). L\u0027infographie montre une séquence de quatre étapes graphiques sur fond de plan : détermination de la charge du relais (Srelay) et conversion en Rrelay, calcul de la résistance du câble (Rcable_75) avec correction de la température pour la longueur unidirectionnelle et les propriétés du cuivre, ajout de la résistance du terminal (Rterminal) pour les paires multiples, et addition de la résistance totale de la charge. Il se termine par une addition de valeurs d\u0027exemple (0,02 + 0,511 + 0,18 = 0,549Ω) converties en 13,7VA à 5A, en indiquant la spécification finale : \u0027Spécifier une charge nominale de TC ≥ 15VA\u0027. Une comparaison met en évidence l\u0027impact massif d\u0027un courant secondaire de 5A sur la charge du câble.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Secondary-Burden-Step-by-Step-Calculation-Worksheet-1024x687.jpg)\n\nFiche de calcul pas à pas de la charge secondaire de CT\n\nUn calcul rigoureux de la charge secondaire suit un processus en quatre étapes. Chaque étape doit être achevée avant que la spécification du TC ne soit finalisée - sauter une étape introduit un risque de sous-spécification.\n\n### Étape 1 : Déterminer la charge des relais\n\nObtenir la consommation en VA à partir des fiches techniques des fabricants de relais pour chaque dispositif connecté :\n\nSrelay=∑i=1nSrelay,iS_{relay} = \\sum_{i=1}^{n} S_{relay,i}\n\nConvertir les VA en résistance au courant secondaire nominal :\n\nRrelay=SrelayI2n2R_{relay} = \\frac{S_{relay}}{I_{2n}^2}\n\n**Exemple :** Relais numérique de surintensité = 0,3VA, relais de défaut de terre = 0,2VA, total = 0,5VA\nA I₂ₙ = 5A : Rrelay=0.525=0.02,ΩR_{relay} = \\frac{0,5}{25} = 0,02 , \\Omega\nÀ I₂ₙ = 1A : Rrelay=0.51=0.5,ΩR_{relay} = \\frac{0,5}{1} = 0,5 , \\Omega\n\n### Étape 2 : Calcul de la résistance du câble\n\nIl s\u0027agit de l\u0027étape de calcul la plus critique, en particulier pour les installations où les TC sont situés loin des panneaux de relais :\n\nRcable=2×L×ρAR_{cable} = \\frac{2 \\times L \\times \\rho}{A}\n\nOù ?\n\n- LL = longueur du câble unidirectionnel (mètres)\n- ρ\\rho = [résistivité du cuivre = **0,0175 Ω-mm²/m**](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity)[5](#fn-5) (à 20°C)\n- AA = surface de la section du câble (mm²)\n- Facteur **2** tient compte des conducteurs de départ et de retour\n\n**Correction de la température jusqu\u0027à 75°C :**\n\nRcable,75=Rcable,20×[1+0.00393×(75−20)]R_{cable,75} = R_{cable,20} \\n- fois [1 + 0,00393 \\n- fois (75 - 20)]\n\nRcable,75=Rcable,20×1.216R_{cable,75} = R_{cable,20} \\Nfois 1,216\n\n**Exemple :** Câble de 30 m, cuivre 2,5 mm² :\nRcable,20=2×30×0.01752.5=0.42,ΩR_{cable,20} = \\frac{2 \\times 30 \\times 0,0175}{2,5} = 0,42 , \\Omega\nRcable,75=0.42×1.216=0.511,ΩR_{cable,75} = 0,42 fois 1,216 = 0,511 , \\NOmega\n\n### Étape 3 : Ajouter la résistance des terminaux et des connexions\n\nPour un circuit secondaire typique avec 6 paires de borniers :\n\nRterminal=6×0.03=0.18,ΩR_{terminal} = 6 fois 0,03 = 0,18 , \\NOmega\n\n### Étape 4 : Somme de la charge externe totale\n\nRburden,total=Rrelay+Rcable,75+RterminalR_{surface,total} = R_{relay} + R_{câble,75} + R_{terminal}\n\nRburden,total=0.02+0.511+0.018=0.549,ΩR_{burden,total} = 0,02 + 0,511 + 0,018 = 0,549 , \\Omega\n\nConvertir en VA au courant secondaire nominal :\n\nSburden,total=Rburden,total×I2n2=0.549×25=13.7,VAS_{burden,total} = R_{burden,total} \\times I_{2n}^2 = 0.549 \\times 25 = 13.7 , VA\n\n→ **Spécifier la charge nominale du TC ≥ 15VA** (valeur standard suivante au-dessus de 13,7VA)\n\n### Comparaison de la charge : 1A vs 5A Secondaire\n\n| Paramètres | 1A Secondaire | 5A Secondaire |\n| Résistance du câble Impact | Faible (effet I² minimal) | Élevée (perte de VA 25 fois plus importante) |\n| Relay Burden (VA→Ω) | Plus grand Ω par VA | Ω inférieur par VA |\n| Chemin de câble recommandé | Jusqu\u0027à 100 m pratique | L\u0027idéal est de rester en dessous de 30 mètres. |\n| Charge de travail standard | 2,5VA-15VA typique | 10VA-30VA typique |\n| Taille du noyau | Plus petit | Plus grand |\n| Application | Installations éloignées, longs parcours de câbles | Installations de panneaux locaux |\n\n**Ce qu\u0027il faut retenir :** Pour les installations de TC à plus de 20 mètres du panneau de relais, **1A secondaire de préférence** - La charge du câble à 5A secondaire peut consommer la totalité du budget VA nominal avant même que le relais ne reçoive un signal.\n\n**Cas client - Entrepreneur EPC pour le réseau électrique, sous-station 33kV :**\nUn entrepreneur EPC en Asie du Sud a spécifié des TC secondaires de 5A pour une sous-station extérieure de 33kV où les boîtes de triage des TC étaient situées à 45 mètres du panneau de relais principal. Le calcul initial de la charge (relais uniquement) a montré 8VA - bien en deçà de la charge nominale de 15VA. Cependant, l\u0027ingénieur d\u0027application de Bepto a recalculé en tenant compte de la résistance du câble : 45 m × 2,5 mm² de cuivre à 75 °C ajoutés à la résistance du câble. **1,23Ω = 30,7VA** à la charge. La charge totale dépassait 38VA, soit plus du double de la valeur nominale du TC. La spécification a été révisée pour que les TC secondaires 1A aient une charge nominale de 15VA, ce qui a permis de résoudre le problème avant la fabrication. **Ce simple calcul a permis d\u0027éviter une défaillance complète du système de protection sur un réseau de distribution sous tension.**\n\n## Comment la charge secondaire affecte-t-elle la sélection des TC pour la protection MV ?\n\n![Infographie technique détaillée illustrant l\u0027impact de la sélection de la charge sur la précision et la fiabilité des transformateurs de courant (TC). Elle présente une comparaison en deux parties : la partie gauche illustre une charge calculée de 13,7 VA entraînant un signal de défaut saturé, tandis que la partie droite montre une charge nominale spécifiée de 15 VA entraînant un signal de défaut précis et linéaire reproduisant le multiplicateur de courant de défaut. Les étiquettes mettent en évidence l\u0027exemple de calcul et la spécification finale : \u0027CHARGE NOMINALE SPÉCIFIÉE : 15 VA (Classe 5P20)\u0027.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Burden-Selection-Impact-on-CT-ALF-and-Protection-Accuracy-1024x687.jpg)\n\nImpact de la sélection de la charge sur l\u0027ALF et la précision de la protection de la CT\n\nUne fois que la charge secondaire totale est calculée, elle influence directement trois paramètres de spécification du TC : la classe de charge nominale, la sélection de la classe de précision et la vérification de l\u0027ALF réel par rapport aux exigences de niveau de défaut du système.\n\n### Étape 1 : Sélection de la classe de charge cotée\n\nSélectionnez toujours l\u0027option **la valeur de la charge standard suivante au-dessus de la charge totale calculée :**\n\n- Charge calculée = 13,7VA → Préciser **15VA**\n- Charge calculée = 22VA → Spécifier **30VA**\n- Ne jamais spécifier un TC dont la charge nominale est égale à la charge calculée - cela ne laisse aucune marge.\n\n### Étape 2 : Vérification de l\u0027ALF réel par rapport au niveau de défaut\n\nUne fois la charge nominale sélectionnée, vérifiez l\u0027ALF réel en utilisant :\n\nALFactual=ALFrated×Rct+Rburden,ratedRct+Rburden,actualALF_{actual} = ALF_{rated} \\times \\frac{R_{ct} + R_{terrain, nominal}}{R_{ct} + R_{débit, réel}}\n\nAssurer : ALFactual≥Isc,maxI1n×1.1ALF_{actual} \\geq \\frac{I_{sc,max}}{I_{1n}} \\N- fois 1.1\n\n### Étape 3 : Recommandations sur la charge spécifique à l\u0027application\n\n- **Distribution MV industrielle (6-12kV) :** Secondaire 5A, 15VA, Classe 5P20 - pour des chemins de câbles courts dans des panneaux MCC compacts\n- **Sous-station de réseau électrique (33-36kV) :** 1A secondaire, 15VA, Classe 5P30 - longs parcours de câbles vers les salles de relais distantes\n- **Collecte MV de la ferme solaire (33kV) :** 1A secondaire, 10VA, Classe 10P10 - niveaux de défaut inférieurs, coûts optimisés\n- **Unité principale de l\u0027anneau urbain (12kV) :** 1A secondaire, 5VA, Classe 5P20 - TC compact moulé dans l\u0027époxy, espace restreint\n- **Plate-forme marine/offshore :** 1A secondaire, 10VA, Classe 5P20, encapsulation époxy IP67 - environnement corrosif\n\n### Impact de la spécification correcte de la charge sur la fiabilité\n\n- ✅ Le TC fonctionne dans la zone linéaire pendant le défaut → Le relais reçoit un signal de courant de défaut précis\n- ✅ Le relais de protection se déclenche en respectant la caractéristique temps-courant correcte\n- ✅ La protection différentielle maintient la stabilité sur les défauts traversants\n- La fiabilité et le temps de fonctionnement du système sont préservés sur l\u0027ensemble de la plage de niveaux de défaillance.\n- ❌ saturation du TC surchargé → sous-estimation du courant de défaut par le relais → retard ou échec du déclenchement\n- ❌ Charge nominale sous-spécifiée → ALF effectif réduit → angle mort de la protection en cas de multiples de défaut élevés\n\n## Quelles sont les erreurs de calcul de la charge les plus courantes dans les circuits de protection ?\n\n![Une infographie technique complète détaillant quatre erreurs principales dans le calcul de la charge des TC - effets de la température, conducteurs de retour, borniers et changements de longueur - et les mettant visuellement en relation avec leurs impacts opérationnels : réduction de l\u0027ALF effectif, sous-lecture des relais et défaillances du système telles que les dommages aux moteurs.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Analysis-of-CT-Overburdening-Causes-and-Consequences-1024x687.jpg)\n\nAnalyse des causes et des conséquences de la surcharge de travail du TC\n\n### Liste de contrôle pour l\u0027installation et la vérification\n\n1. **Mesurer la longueur réelle du câble** - utiliser les dessins conformes à l\u0027exécution et non les estimations de conception ; le routage sur le terrain ajoute 15-25% à la longueur calculée\n2. **Obtenir la charge du relais à partir de la fiche technique du courant** - pas de mémoire ou de spécifications de projets antérieurs ; les modèles de relais varient considérablement\n3. **Appliquer la correction de température à Rct et à la résistance du câble** - toujours calculer à 75°C, et non à la température ambiante\n4. **Compte pour tous les blocs de jonction** - en particulier dans les gares de triage avec plusieurs borniers intermédiaires\n5. **Vérifier à l\u0027aide d\u0027un compteur de charge lors de la mise en service** - mesurer l\u0027impédance réelle de la boucle secondaire avant la mise sous tension\n6. **Vérifier les connexions des relais parallèles** - plusieurs relais sur le même secondaire de TC réduisent la charge totale mais nécessitent une vérification individuelle\n\n### Erreurs courantes à l\u0027origine des défaillances de la protection\n\n- **Utilisation de la VA de la plaque signalétique du relais sans correction de température** - la résistance de la bobine d\u0027un relais électromécanique augmente considérablement à la température de fonctionnement\n- **Ignorer la résistance du conducteur de retour** - le facteur 2 dans la formule de calcul des câbles est souvent omis, ce qui réduit de moitié la charge calculée pour les câbles\n- **En supposant que la charge numérique des relais est égale à la charge électromécanique des relais** - Les relais numériques consomment 10 à 50 fois moins de VA ; la surspécification de la charge entraîne un gaspillage des coûts, mais la sous-spécification des remplacements de relais anciens est source d\u0027erreurs.\n- **Absence de recalcul de la charge après le déplacement d\u0027un panneau de relais** - les changements de longueur de câble pendant la construction sont fréquents et doivent donner lieu à un nouveau calcul de la charge\n- **Spécification de la charge des TC sur la base de la distance entre les salles de relais uniquement** - l\u0027oubli des boîtes de jonction intermédiaires, des bornes de triage et des borniers d\u0027essai\n\n**Cas client - Responsable des achats, usine pétrochimique industrielle :**\nUn responsable des achats d\u0027une usine pétrochimique du Moyen-Orient a commandé des TC de remplacement en se basant sur la spécification originale du projet de 1995 - 5A secondaire, 15VA, Classe 5P20. Le panneau de relais avait été déplacé lors d\u0027une extension de l\u0027usine en 2018, faisant passer les câbles de 12 m à 38 m. Personne n\u0027a recalculé la charge. Personne n\u0027a recalculé la charge. Après le remplacement d\u0027un TC, la protection contre les surintensités d\u0027une ligne d\u0027alimentation de moteur de 11kV ne s\u0027est pas déclenchée lors d\u0027un défaut phase-phase, ce qui a endommagé l\u0027enroulement du moteur. L\u0027analyse après l\u0027incident a révélé que la charge réelle était de 28,4VA, soit près du double de la valeur nominale du TC de 15VA. Bepto fournit maintenant **Examen gratuit du calcul de la charge dans le cadre de la consultation sur le remplacement du scanner**, La Commission européenne a mis en place un système de gestion de la qualité qui garantit l\u0027exactitude des spécifications avant de passer une commande.\n\n## Conclusion\n\nLe calcul de la charge secondaire du TC n\u0027est pas une formalité - c\u0027est une étape fondamentale de l\u0027ingénierie qui détermine si l\u0027ensemble de votre système de protection MT fonctionne correctement dans des conditions de défaut. En prenant systématiquement en compte la charge du relais, la résistance du câble à la température de fonctionnement, la résistance du bornier, et en vérifiant le résultat par rapport à la charge nominale du TC et aux exigences ALF, les ingénieurs s\u0027assurent que les transformateurs de courant fournissent des signaux précis et fiables lorsque le système électrique a le plus besoin d\u0027être protégé. Pour la distribution d\u0027énergie moyenne tension, les sous-stations et les installations industrielles, la spécification correcte de la charge est le fondement de la fiabilité de la protection.\n\n## FAQ sur le calcul de la charge secondaire de CT\n\n### **Q : Quelle est la plage de charge nominale standard pour les transformateurs de courant de la classe de protection dans les systèmes de moyenne tension ?**\n\n**A :** Les valeurs de charge nominale standard selon la norme IEC 61869-2 sont de 2,5VA, 5VA, 10VA, 15VA et 30VA. La plupart des applications de protection MT utilisent 10VA à 30VA en fonction du type de relais et de la longueur du câble.\n\n### **Q : Pourquoi le secondaire 1A est-il préférable au secondaire 5A pour les longs parcours de câbles dans les circuits de TC des sous-stations ?**\n\n**A :** La charge du câble s\u0027échelonne avec I²R. À 5A au secondaire, une résistance de câble de 0,5Ω consomme 12,5VA ; à 1A, le même câble ne consomme que 0,5VA - une réduction de 25×, préservant la marge de précision du tomodensitomètre.\n\n### **Q : Comment la charge secondaire du TC affecte-t-elle la [Facteur limitant la précision (ALF)](https://voltgrids.com/fr/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/) dans les circuits de protection ?**\n\n**A :** Une charge réelle plus élevée réduit l\u0027ALF effectif. Si la charge réelle dépasse la charge nominale, le TC sature à un multiple de courant de défaut inférieur, ce qui peut rendre les relais de protection aveugles aux événements de défaut de grande ampleur.\n\n### **Q : Quelle est la section de câble recommandée pour le câblage secondaire des TC dans les tableaux de protection MT ?**\n\n**A :** Minimum de 2,5 mm² de cuivre pour les parcours jusqu\u0027à 30 m avec un système secondaire de 5 A. Pour les longueurs supérieures à 30 m ou les systèmes secondaires de 1 A, 1,5 mm² est acceptable. Vérifiez toujours le calcul de la charge - ne choisissez jamais la taille du câble en vous basant uniquement sur une règle empirique.\n\n### **Q : Comment vérifier que la charge secondaire du TC est correcte lors de la mise en service d\u0027un système de protection ?**\n\n**A :** Utiliser un appareil de mesure de charge étalonné pour mesurer l\u0027impédance réelle de la boucle secondaire avec tous les relais connectés. Comparer avec la valeur calculée et la charge nominale du TC. Effectuer un essai d\u0027injection secondaire pour confirmer le fonctionnement du relais aux multiples de courant prévus.\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Transformateurs de mesure - Partie 2 : Exigences supplémentaires pour les transformateurs de courant”, `https://webstore.iec.ch/publication/28612`. Norme internationale officielle définissant les spécifications d\u0027essai et d\u0027évaluation des transformateurs de courant de protection. Rôle des éléments de preuve : general_support ; Type de source : standard. Supports : La charge nominale (Sₙ) d\u0027un TC de protection est définie au courant secondaire nominal. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Système de protection de l\u0027alimentation 850”, `https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm`. Spécifications techniques des relais numériques modernes indiquant les valeurs typiques de consommation d\u0027énergie. Rôle de la preuve : statistique ; Type de source : industrie. Soutient : Les relais de protection numériques modernes consomment généralement 0,1-0,5VA par phase. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “IEC 61869-2:2012 Transformateurs de mesure - Partie 2”, `https://webstore.iec.ch/publication/28612`. Les normes CEI imposent une mesure de la résistance à 75°C pour l\u0027alignement de la classe thermique. Rôle de la preuve : norme ; Type de source : norme. Supports : mesuré à 75°C selon la norme IEC. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “IEC 60085:2007 Isolation électrique - Évaluation thermique et désignation”, `https://webstore.iec.ch/publication/583`. Définit les classes thermiques standard, y compris la classe E (120°C) et la classe F (155°C) pour les matériaux d\u0027isolation électrique. Rôle de la preuve : standard ; Type de source : standard. Supports : Classe E (120°C) ou Classe F (155°C). [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Résistivité et conductivité électriques”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity`. Base de données des propriétés des matériaux montrant la résistivité électrique standard du cuivre à température ambiante. Rôle de la preuve : statistique ; Type de source : recherche. Supports : résistivité du cuivre = 0,0175 Ω-mm²/m. [↩](#fnref-5_ref)","links":{"canonical":"https://voltgrids.com/fr/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/","agent_json":"https://voltgrids.com/fr/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/agent.json","agent_markdown":"https://voltgrids.com/fr/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/agent.md"}},"ai_usage":{"preferred_source_url":"https://voltgrids.com/fr/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/","preferred_citation_title":"Calcul de la charge secondaire d\u0027un transformateur de courant","support_status_note":"Ce paquet expose l\u0027article WordPress publié et les liens sources extraits. Il ne vérifie pas de manière indépendante toutes les affirmations."}}