{"schema_version":"1.0","package_type":"agent_readable_article","generated_at":"2026-05-31T23:47:00+00:00","article":{"id":7840,"slug":"how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping","title":"Comment la magnétisation du noyau provoque de faux déclenchements de relais","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/","language":"fr-FR","published_at":"2026-03-22T04:47:38+00:00","modified_at":"2026-05-12T08:45:23+00:00","author":{"id":1,"name":"Bepto"},"summary":"Découvrez comment la rémanence du noyau du transformateur de courant est à l\u0027origine de faux déclenchements de relais inexpliqués dans les systèmes industriels de moyenne tension. Ce guide technique complet explique les mécanismes magnétiques à l\u0027origine de la saturation des transformateurs de courant et fournit des procédures de diagnostic, de test et de démagnétisation permettant...","word_count":7969,"taxonomies":{"categories":[{"id":159,"name":"Transformateur de courant (TC)","slug":"current-transformerct","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/category/instrument-transformer/current-transformerct/"},{"id":146,"name":"Transformateur d\u0027instrument","slug":"instrument-transformer","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/category/instrument-transformer/"}],"tags":[{"id":202,"name":"Protection contre les arcs électriques","slug":"arc-protection","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/arc-protection/"},{"id":196,"name":"Usine industrielle","slug":"industrial-plant","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/industrial-plant/"},{"id":190,"name":"Moyenne tension","slug":"medium-voltage","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/medium-voltage/"},{"id":189,"name":"Dépannage","slug":"troubleshooting","url":"https://voltgrids.com/fr/blog/tag/troubleshooting/"}]},"media_links":[{"type":"video","provider":"YouTube","url":"https://youtu.be/MG1rzyDR6zY","embed_url":"https://www.youtube.com/embed/MG1rzyDR6zY","video_id":"MG1rzyDR6zY"},{"type":"audio","provider":"SoundCloud","url":"https://soundcloud.com/bepto-247719800/how-core-magnetization-causes/s-gmn18j0jocE?si=ead83a18d2964bc6bac5ac69db2130ee\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing","embed_url":"https://w.soundcloud.com/player/?url=https://soundcloud.com/bepto-247719800/how-core-magnetization-causes/s-gmn18j0jocE?si=ead83a18d2964bc6bac5ac69db2130ee\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing\u0026auto_play=false\u0026buying=false\u0026sharing=false\u0026download=false\u0026show_artwork=true\u0026show_playcount=false\u0026show_user=true\u0026single_active=true"}],"sections":[{"heading":"Introduction","level":0,"content":"![Illustration technique composite complexe et diagramme précis permettant de visualiser avec précision comment la rémanence du noyau du TC déclenche de faux déclenchements de relais de protection dans les systèmes industriels de moyenne tension. Elle présente un diagramme conceptuel de la section transversale du noyau du TC (intitulé Section transversale du noyau du TC, enroulement primaire, enroulement secondaire) sur la gauche montrant le flux rémanent de manière conceptuelle. Au centre se trouve une COURBE DE MAGNÉTISATION B-H claire (intitulée Courbe de magnétisation B-H, région de saturation, point de fonctionnement de la rémanence, point de fonctionnement idéal, transitoire d\u0027énergisation, courbe B-H décalée) avec une grande flèche indiquant la saturation. À droite, des formes d\u0027ondes comparatives mettent en évidence la distorsion du courant secondaire. Les formes d\u0027ondes supérieures montrent le \u0027courant secondaire normal\u0027 sous la forme d\u0027une onde sinusoïdale propre dans des conditions idéales, par rapport aux formes d\u0027ondes inférieures (étiquetées \u0027courant secondaire saturé et déformé\u0027) : Courant secondaire saturé DISTORSE (avec décalage CC et harmoniques), zone de décalage CC, niveau de déclenchement du relais) pendant un transitoire de mise sous tension avec rémanence du noyau. La forme d\u0027onde déformée est interprétée comme des signatures de défaut par les relais de protection contre les arcs électriques et les relais de surintensité (étiquetés relais conceptuels à droite), qui déclenchent à tort une décision de déclenchement. Les points de données tels que \u0027Composante CC élevée\u0027 et \u0022Harmoniques\u0022 sont intégrés avec précision dans la section de la forme d\u0027onde. Une scène à l\u0027arrière-plan flou montre le dépannage dans un atelier technique industriel. Aucune personne n\u0027est présente. Le style photographique illustratif professionnel est précis, net et exact, avec une orthographe technique correcte tout au long du document.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-The-Spurious-Trip-Mechanism-1024x687.jpg)\n\nLa rémanence du cœur du scanner - Le mécanisme de déclenchement intempestif"},{"heading":"Introduction","level":2,"content":"Parmi les modes de défaillance qui entraînent un mauvais fonctionnement des relais de protection dans les systèmes de moyenne tension des installations industrielles, la rémanence du noyau - le flux magnétique résiduel qui reste bloqué dans le noyau de fer d\u0027un transformateur de courant après l\u0027arrêt du courant primaire - est le mode le plus systématiquement mal compris et le plus souvent mal diagnostiqué. Lorsqu\u0027une installation industrielle est confrontée à un déclenchement intempestif de la protection qui ne peut être corrélé à aucun événement de défaut réel, l\u0027enquête se concentre généralement sur les réglages du relais, le matériel du relais et le câblage du circuit secondaire. Le noyau du TC est rarement examiné. Pourtant, dans une proportion significative de déclenchements intempestifs inexpliqués - en particulier ceux qui se produisent lors de la mise sous tension d\u0027un transformateur, du démarrage d\u0027un moteur ou du réenclenchement d\u0027un circuit après un défaut - le flux rémanent du noyau du TC est la cause première, et aucun réglage de relais n\u0027empêchera une récurrence tant que la condition de rémanence n\u0027aura pas été identifiée et corrigée.\n\nLa réponse directe est la suivante : La rémanence du noyau du TC provoque de faux déclenchements de relais parce que le flux magnétique résiduel restant dans le noyau du TC après un défaut ou une exposition au courant continu déplace le point de fonctionnement du noyau sur sa courbe de magnétisation B-H, provoquant la saturation du TC plus tôt et plus sévèrement pendant le transitoire d\u0027alimentation suivant - produisant une forme d\u0027onde de courant secondaire déformée qui contient un décalage CC important et des composantes harmoniques que les relais de protection d\u0027arc et de surintensité interprètent comme des signatures de courant de défaut, déclenchant une décision de déclenchement sur un circuit qui fonctionne normalement.\n\nPour les ingénieurs de protection des installations industrielles, les équipes de maintenance moyenne tension et les spécialistes des systèmes de protection contre les arcs électriques qui dépannent les opérations de relais inexpliquées, ce guide fournit une explication technique complète du développement de la rémanence du noyau, de la manière dont elle provoque des déclenchements intempestifs et de la façon de diagnostiquer, de corriger et de prévenir les défaillances de protection induites par la rémanence."},{"heading":"Table des matières","level":2,"content":"- [Qu\u0027est-ce que la rémanence du noyau du TC et comment se développe-t-elle dans les systèmes de moyenne tension des installations industrielles ?](#what-is-ct-core-remanence-and-how-does-it-develop-in-industrial-plant-medium-voltage-systems)\n- [Comment la rémanence du noyau provoque-t-elle la saturation du TC et le déclenchement intempestif du relais ?](#how-does-core-remanence-cause-ct-saturation-and-false-relay-tripping)\n- [Comment diagnostiquer les faux déclenchements induits par la rémanence dans les systèmes de protection des installations industrielles ?](#how-to-diagnose-remanence-induced-false-tripping-in-industrial-plant-protection-systems)\n- [Comment corriger la rémanence du noyau du TC et prévenir la réapparition dans les systèmes de protection contre les arcs électriques à moyenne tension ?](#how-to-correct-ct-core-remanence-and-prevent-recurrence-in-medium-voltage-arc-protection-systems)\n- [FAQ sur la rémanence des noyaux de TC et les déclenchements intempestifs de relais dans les applications industrielles](#faqs-about-ct-core-remanence-and-false-relay-tripping-in-industrial-plant-applications)"},{"heading":"Qu\u0027est-ce que la rémanence du noyau du TC et comment se développe-t-elle dans les systèmes de moyenne tension des installations industrielles ?","level":2,"content":"![Une illustration infographique industrielle détaillée et un schéma technique précis, situés dans un système de moyenne tension (MT) d\u0027une installation industrielle, visualisant la rémanence du noyau d\u0027un transformateur de courant (TC). La courbe d\u0027hystérésis principale met en contraste un noyau standard en acier au silicium (Br élevé) avec une courbe \u0027IEC 61869-2 Class PR Core (Air Gapped)\u0027, montrant un Kr beaucoup plus faible (Br/Bsat ≤ 0,1). En dessous et autour de la courbe, quatre points d\u0027appel illustrent les mécanismes de développement de la rémanence : 1. \u0027Asymmetric Fault Current DC Offset\u0027 (décalage asymétrique du courant de défaut) : Schéma du câble MT en défaut et forme d\u0027onde de décalage CC décroissante avec l\u0027équation $i_{défaut}(t) = I_{peak} \\time \\sin(\\omega t + \\phi) - \\sin(\\phi) \\time e^{-t/\\tau}$. 2) \u0027Courant de déclenchement CC du relais de protection\u0027 : Le relais de protection de l\u0027arc émet un signal de déclenchement CC qui circule dans le secondaire du TC, appliquant un CC direct H_DC. 3) \u0027Courant d\u0027appel du transformateur\u0027 : Grand transformateur MT (6/10 kV) sous tension, forme d\u0027onde d\u0027appel asymétrique de longue durée (0,5-2 s) avec effet cumulatif. 4) \u0027Essai du circuit secondaire en courant continu\u0027 : Mégohmmètre à courant continu (500 V/1000 V CC) testant le secondaire d\u0027un TC sans court-circuit (marque X rouge), laissant un artefact Br élevé. La composition est propre, fait autorité et est parfaitement orthographiée en anglais.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Development-in-Industrial-MV-Systems-1024x687.jpg)\n\nCT Core Remanence Development in Industrial MV Systems (Développement de la rémanence des noyaux de CT dans les systèmes industriels de MT)\n\nLe noyau de fer d\u0027un transformateur de courant est un matériau ferromagnétique dont le comportement magnétique est décrit par sa courbe d\u0027aimantation B-H - la relation entre la densité du flux magnétique B dans le noyau et la force d\u0027aimantation H qui lui est appliquée. La courbe B-H d\u0027un matériau ferromagnétique n\u0027est pas une simple relation linéaire - c\u0027est une boucle d\u0027hystérésis, ce qui signifie que [la densité de flux dans le noyau dépend non seulement de la force de magnétisation actuelle mais aussi de l\u0027histoire de la magnétisation précédente](https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis)[1](#fn-1).\n\nLorsque la force magnétisante H est réduite à zéro - lorsque le courant primaire cesse - la densité de flux B ne revient pas à zéro. Elle reste à une valeur résiduelle appelée densité de flux rémanent Br, [qui peut atteindre 70-80% de la densité de flux de saturation Bsat pour l\u0027acier au silicium à grains orientés utilisé dans les noyaux de tomodensitométrie.](https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf)[2](#fn-2). Ce flux résiduel - la rémanence - est enfermé dans la structure du domaine magnétique du noyau et persiste indéfiniment jusqu\u0027à ce qu\u0027il soit délibérément éliminé par démagnétisation ou écrasé par une force d\u0027aimantation opposée suffisamment importante."},{"heading":"Mécanismes de développement de la rémanence dans les systèmes de moyenne tension des installations industrielles","level":3,"content":"Les systèmes de moyenne tension des installations industrielles exposent les noyaux des TC à des conditions génératrices de rémanence bien plus fréquemment que les systèmes de distribution conventionnels - parce que la combinaison de charges de moteur importantes, de défauts fréquents et du fonctionnement du système de protection contre les arcs électriques crée une séquence de conditions de courant qui entraînent systématiquement les noyaux des TC vers des états de rémanence élevés.\n\nMécanisme 1 : décalage asymétrique du courant de défaut en courant continu\n\nLa source de rémanence la plus importante dans les installations industrielles de TC. Lorsqu\u0027un défaut se produit sur un système de moyenne tension, [le courant de défaut contient une composante de décalage en courant continu dont l\u0027ampleur dépend du point sur l\u0027onde auquel le défaut se produit et du rapport x/r du système](https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/)[3](#fn-3):\n\nifault(t)=Ipeak×[péché⁡(ωt+ϕ)−péché⁡(ϕ)×e−t/τ]i_{fault}(t) = I_{peak} \\times \\left[\\sin(\\omega t + \\phi) - \\sin(\\phi) \\times e^{-t/\\tau}\\right]\n\nOù ϕ\\NPartie est l\u0027angle de début de faille et τ=L/R\\tau = L/R est la constante de temps en courant continu. Pour les systèmes de moyenne tension des installations industrielles avec des rapports X/R de 15 à 30, la constante de temps en courant continu est de 48 à 95 ms, ce qui signifie que la composante de décalage en courant continu persiste pendant 5 à 10 cycles de fréquence d\u0027alimentation avant de tomber à des niveaux négligeables.\n\nLa composante continue du courant de défaut entraîne le point de fonctionnement du noyau du TC progressivement vers la saturation dans une direction sur la courbe B-H. Lorsque le défaut est éliminé par le relais de protection - généralement dans un délai de 60 à 200 ms - le flux entraîné par le courant continu reste dans le noyau sous forme de rémanence. L\u0027ampleur du flux rémanent dépend de l\u0027ampleur du décalage en courant continu et du temps d\u0027élimination du défaut :\n\nBremanent≈Bsat×(1−e−tclearing/τcore)×péché⁡(ϕ)B_{remanent} \\N-approx B_{sat} \\times \\left(1 - e^{-t_{clearing}/\\tau_{core}}\\right) \\times \\sin(\\phi)\n\nPour un angle d\u0027amorçage du défaut le plus défavorable (ϕ\\NPartie = 90°) avec un temps de dégagement de 100 ms, le flux rémanent peut atteindre 60-75% de Bsat.\n\nMécanisme 2 : Relais de protection Courant de déclenchement DC\n\nLes relais de protection contre les arcs électriques et certains relais de surintensité utilisent le courant continu de la bobine de déclenchement pour actionner les mécanismes de déclenchement des disjoncteurs. Lorsque le courant de la bobine de déclenchement circule dans le circuit secondaire du TC - ce qui peut se produire par couplage inductif ou par des connexions de terre partagées dans certaines configurations de câblage d\u0027installations industrielles - il applique une force de magnétisation à courant continu au noyau du TC qui l\u0027amène à un état de rémanence indépendamment de toute condition de courant primaire.\n\nMécanisme 3 : Courant d\u0027appel du transformateur\n\nLorsqu\u0027un transformateur moyenne tension est mis sous tension, le courant d\u0027appel contient une importante composante de décalage CC qui peut persister pendant 0,5 à 2 secondes - beaucoup plus longtemps que le décalage CC du courant de défaut. Pour les TC installés sur le départ primaire du transformateur, cette exposition prolongée au courant continu conduit le noyau à des niveaux de rémanence proches de la saturation. Si le transformateur est ensuite mis hors tension et remis sous tension - ce qui est fréquent lors de la mise en service et de la maintenance d\u0027une installation industrielle - le noyau du TC accumule de la rémanence à chaque mise sous tension.\n\nMécanisme 4 : test du circuit secondaire avec des sources de courant continu\n\nLe test de résistance d\u0027isolement des circuits secondaires des TC à l\u0027aide d\u0027un mégohmmètre de 500 V ou 1 000 V CC applique une tension CC à l\u0027enroulement secondaire du TC. Si l\u0027enroulement secondaire n\u0027est pas court-circuité pendant le test IR - une erreur de test fréquente - la tension de test DC entraîne un courant de magnétisation à travers le noyau du TC, laissant un état de flux rémanent qui peut ne pas être reconnu comme un artefact de test.\n\nParamètres techniques clés définissant la rémanence des noyaux de tomodensitométrie :\n\n| Paramètres | Définition | Valeur typique | Impact sur les performances |\n| Densité de flux rémanent (Br) | Résidu B lorsque H = 0 | 0,8-1,4 T (60-80% de Bsat) | Déplacement du point de fonctionnement vers la saturation |\n| Densité du flux de saturation (Bsat) | Maximum B à haute H | 1,8-2,0 T pour l\u0027acier au silicium | Définit le seuil d\u0027apparition de la saturation |\n| Force coercitive (Hc) | H nécessaire pour réduire B à zéro | 10-50 A/m pour l\u0027acier à cœur CT | Détermine le courant de démagnétisation nécessaire |\n| Constante de temps DC (τ) | L/R du circuit de courant de défaut | 20-100 ms pour les systèmes MV | Détermine la durée de persistance du décalage DC |\n| Facteur de rémanence (Kr) | Br/Bsat | 0,6-0,8 pour les noyaux CT standard | La norme CEI 61869-2 définit Kr ≤ 0,1 pour les noyaux de classe PR. |\n| Norme applicable | IEC 61869-2 Classe PR | Spécification du noyau protégé contre la rémanence | Kr ≤ 0,1 grâce à l\u0027entrefer dans le noyau |"},{"heading":"Comment la rémanence du noyau provoque-t-elle la saturation du TC et le déclenchement intempestif du relais ?","level":2,"content":"![Une visualisation de données complexe et structurée et une illustration technique détaillant le mécanisme complet en quatre étapes d\u0027un faux déclenchement de relais induit par la rémanence d\u0027un cœur de TC dans un environnement industriel. Elle suit la séquence contextuelle, illustrée par des noyaux de TC conceptuels, des graphiques, des formes d\u0027ondes de courant et des diagrammes logiques de relais.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Remanence-to-False-Trip-The-Spurious-Activation-Sequence-1024x687.jpg)\n\nLa rémanence de la tomodensitométrie jusqu\u0027au faux déclenchement - La séquence d\u0027activation parasite\n\nLe passage de la rémanence du noyau au déclenchement d\u0027un faux relais implique une séquence spécifique d\u0027événements électromagnétiques qui se produisent au cours des premiers cycles de circulation du courant primaire après l\u0027établissement de l\u0027état de rémanence - généralement lors de la mise sous tension d\u0027un transformateur, du démarrage d\u0027un moteur ou du réenclenchement d\u0027un circuit après l\u0027élimination d\u0027un défaut."},{"heading":"La séquence rémanence-saturation","level":3,"content":"Étape 1 : Le flux rémanent établit un point de fonctionnement décalé\n\nAprès un défaut, le noyau du TC conserve le flux rémanent Br. Sur la courbe B-H, le point de fonctionnement du noyau est à (H=0, B=Br) - déplacé de l\u0027origine par le flux rémanent. La variation de flux disponible avant saturation est maintenant :\n\nΔBavailable=Bsat−Bremanent\\Delta B_{disponible} = B_{sat} - B_{remanent}\n\nPour un noyau avec Bsat = 1,9 T et Bremanent = 1,3 T (68% de Bsat), la variation de flux disponible n\u0027est que de 0,6 T - contre 1,9 T pour un noyau entièrement démagnétisé. La capacité du TC à reproduire avec précision le courant primaire est proportionnelle à la variation de flux disponible - un noyau avec 68% de rémanence n\u0027a que 32% de sa capacité de flux normale disponible pour une reproduction précise du courant.\n\nÉtape 2 : Le transitoire d\u0027énergisation conduit le noyau à la saturation\n\nLorsque le circuit est remis sous tension - mise sous tension du transformateur, démarrage du moteur ou réenclenchement après élimination du défaut - le courant primaire contient une composante asymétrique avec un décalage en courant continu. Le décalage du courant continu entraîne le flux du noyau dans la même direction que la rémanence (dans le pire des cas, lorsque la polarité de la rémanence correspond à la direction du décalage du courant continu). Le noyau atteint la saturation après seulement une fraction du premier demi-cycle :\n\ntsaturation=Bsat−BremanentdB/dtnormalt_{saturation} = \\frac{B_{sat} - B_{remanent}}{dB/dt_{normal}}\n\nPour un noyau avec une rémanence de 68%, la saturation se produit environ 3 fois plus tôt que pour un noyau entièrement démagnétisé - potentiellement dans le premier quart de cycle du transitoire de mise sous tension.\n\nÉtape 3 : Le TC saturé produit une forme d\u0027onde secondaire déformée\n\nLorsque le noyau du TC sature, l\u0027inductance magnétisante s\u0027effondre - le noyau ne peut plus supporter un flux croissant et le courant primaire n\u0027est plus reproduit dans l\u0027enroulement secondaire. Au lieu de cela, le courant secondaire chute brusquement vers zéro alors que le courant primaire continue à circuler. La forme d\u0027onde secondaire est gravement déformée - elle contient des pics importants pendant les parties non saturées de chaque cycle et un courant presque nul pendant les parties saturées.\n\nLa forme d\u0027onde secondaire déformée contient :\n\n- Composante CC importante : D\u0027après le modèle de saturation asymétrique - le TC sature plus fortement sur un demi-cycle que sur l\u0027autre.\n- Contenu harmonique impair important : 3e, 5e et 7e harmoniques de la forme d\u0027onde écrêtée\n- Transitoires di/dt élevés : Transitions rapides du courant aux limites entre les régions saturées et non saturées.\n\nÉtape 4 : La distorsion du courant secondaire déclenche un faux déclenchement du relais\n\nLa forme d\u0027onde déformée du courant secondaire est présentée au relais de protection comme le courant primaire mesuré. La réponse du relais dépend de son algorithme de mesure :\n\n- Relais de protection d\u0027arc (lumière + détection de courant) : Les relais de protection contre les arcs électriques utilisent une mesure instantanée du courant - ils réagissent au pic de la forme d\u0027onde du courant secondaire. Les pics de grande amplitude de la forme d\u0027onde secondaire déformée du TC pendant les parties non saturées de chaque cycle peuvent dépasser le seuil de courant du relais de protection d\u0027arc, déclenchant une décision de déclenchement même s\u0027il n\u0027y a pas de défaut d\u0027arc.\n- Relais de surintensité instantanée (50 éléments) : Répond au courant secondaire de pointe - les pointes de la forme d\u0027onde déformée peuvent dépasser le seuil de déclenchement instantané, provoquant un faux déclenchement instantané.\n- Relais temporisé à maximum de courant (51 éléments) : Répond au courant efficace - la forme d\u0027onde déformée a un contenu efficace élevé qui peut dépasser le seuil d\u0027interception et déclencher un déclenchement temporisé.\n- Relais différentiel (élément 87) : Le relais différentiel compare les courants secondaires des TC des deux côtés de l\u0027équipement protégé ; si un seul TC est affecté par la rémanence, le courant différentiel pendant la mise sous tension contient une composante importante de l\u0027asymétrie de saturation induite par la rémanence, qui peut dépasser le seuil de fonctionnement du relais différentiel.\n\nLa relation mathématique entre le flux rémanent et la probabilité de faux déclenchement :\n\nPfalse,trip∝BremanentBsat−Bremanent×IDC,offsetIrated×1trelay,pickup×fP_{faux,trip} \\propto \\frac{B_{remanent}}{B_{sat} - B_{remanent}} \\times \\frac{I_{DC,offset}}{I_{rated}} \\times \\frac{1}{t_{relay,pickup} \\N-temps f}\n\nCette relation montre que la probabilité de faux déclenchement augmente avec le niveau de rémanence, avec l\u0027ampleur du décalage CC et avec la vitesse du relais - ce qui explique pourquoi les relais de protection d\u0027arc (temps de fonctionnement le plus rapide : 5-10 ms) sont les plus vulnérables aux faux déclenchements induits par la rémanence.\n\nCas client - Poste industriel de 11 kV, fabrication automobile, Europe centrale :\nUn ingénieur de protection d\u0027une usine de fabrication automobile a contacté Bepto Electric après avoir constaté sept déclenchements inexpliqués de relais de protection contre les arcs électriques sur une période de 14 mois - tous survenus dans les 100 premières ms de l\u0027alimentation d\u0027un transformateur de 2 MVA alimentant le système de ventilation d\u0027un atelier de peinture. Chaque déclenchement intempestif a entraîné l\u0027arrêt d\u0027une ligne de production, ce qui a coûté environ 45 000 euros par événement. L\u0027analyse oscillographique post-événement du relais de protection contre les arcs électriques a montré que le relais avait détecté à la fois de la lumière (provenant d\u0027une décharge de corona sur la bague du transformateur pendant la mise sous tension) et une surintensité - l\u0027élément de surintensité avait fonctionné sur une forme d\u0027onde de courant secondaire déformée avec des pics 3,2 fois supérieurs au seuil de courant du relais. Le test de la courbe d\u0027excitation du TC a révélé que les trois TC sur l\u0027alimentation primaire du transformateur avaient des niveaux de flux rémanent de 71%, 68% et 74% de Bsat respectivement - accumulés à partir des six événements de défaut précédents sur l\u0027alimentation au cours des trois années précédentes. La démagnétisation des trois TC a permis de réduire la rémanence à moins de 5% de Bsat. Au cours des 18 mois qui ont suivi la démagnétisation, aucun déclenchement de protection contre les faux arcs électriques ne s\u0027est produit sur la ligne d\u0027alimentation du transformateur. L\u0027ingénieur de protection a déclaré : *“Sept faux déclenchements, sept arrêts de production et une perte totale de plus de 300 000 euros, tous causés par le magnétisme résiduel de trois noyaux de TC dont la démagnétisation a pris quatre heures. Le relais de protection contre les arcs électriques fonctionnait exactement comme prévu. Le tomodensitomètre lui donnait de fausses informations”.”*"},{"heading":"Comment diagnostiquer les faux déclenchements induits par la rémanence dans les systèmes de protection des installations industrielles ?","level":2,"content":"![Illustration infographique complexe et structurée, présentée dans un style diagrammatique propre avec des étiquettes anglaises précises, visualisant la méthodologie de diagnostic en trois étapes pour les déclenchements intempestifs de protection induits par la rémanence du cœur du TC dans un système moyenne tension (MT) d\u0027une installation industrielle.Étape 1 : ANALYSE DE L\u0027ÉVÉNEMENT. Illustration d\u0027une capture d\u0027écran stylisée d\u0027un relais de protection affichant un \u0022COURANT SECONDAIRE ASYMÉTRIQUE INDIQUÉ PAR LA RÉMANENCE\u0022 pendant la mise sous tension, marqué par des \u0022pics importants (premiers 1-5 cycles)\u0022 et une \u0022composante CC significative (non symétrique par rapport à zéro)\u0022. Un écran d\u0027historique des événements montre un graphique de fréquence pour \u0022FAULT EVENTS HISTORY (6-12 MONTHS)\u0022.Étape 2 : TEST D\u0027EXCITATION DU TC Le diagramme méthodique montre une procédure de test. Un transformateur de courant MT est étiqueté \u0022Transformateur de courant MT (DÉSENERGISÉ \u0026 ISOLÉ)\u0022. Un \u0022ENSEMBLE DE TEST D\u0027EXCITATION DÉDIÉ\u0022 est connecté à l\u0027enroulement secondaire pour appliquer une tension alternative. Le grand tracé de la \u0022COURBE D\u0027EXCITATION\u0022 oppose le \u0022CERTIFICAT DE TEST D\u0027USINE (pas de rémanence)\u0022 à la \u0022COURBE D\u0027EXCITATION DÉCALÉE (affectée par la rémanence)\u0022, avec les points d\u0027inflexion Vknee, usine et Vknee, mesuré et les équations illustratives. Une boîte de résultats confirme que le décalage du point du genou \u003E20% indique une rémanence. Les étiquettes de texte B ( ~V_applied) et H ( ~I_mag) sont exactes.Étape 3 : Mesure directe du flux CC. Montre la méthodologie d\u0027intégration directe du flux. Un instrument spécialisé applique des impulsions de courant continu pour la saturation positive et négative, et les changements de flux intégrés sont illustrés, avec une formule : B_remanent = (ΔΦ_positif - ΔΦ_négatif) / (2 x A_core). Résultats : \u0022CONFIRMATION DÉFINITIVE\u0022. Tous les textes et étiquettes sont en anglais parfaitement orthographiés et précis. L\u0027arrière-plan est une sous-station industrielle légèrement floue avec des équipements électriques. L\u0027environnement est propre et technologique. L\u0027image utilise des bleus technologiques cohérents, des tons gris et des éléments d\u0027avertissement orange.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Diagnosis-Event-to-Confirmation-methodology-1024x687.jpg)\n\nCT Core Remanence Diagnosis- Event-to-Confirmation methodology (méthodologie de l\u0027événement à la confirmation)\n\nLes faux déclenchements induits par la rémanence produisent une signature diagnostique caractéristique qui les distingue des autres causes de faux déclenchements - erreurs de réglage des relais, défauts du circuit secondaire et véritables événements de défaut. La méthodologie de diagnostic suit une séquence structurée qui va de l\u0027analyse de l\u0027événement à la confirmation en passant par le test du TC."},{"heading":"Étape 1 : Analyse de l\u0027enregistrement du faux déplacement","level":3,"content":"L\u0027enregistrement des événements du relais de protection et la capture oscillographique fournissent la première preuve de diagnostic :\n\n- Corrélation temporelle : Les déclenchements intempestifs induits par la rémanence se produisent dans les 1 à 5 premiers cycles de circulation du courant primaire - pendant la mise sous tension du transformateur, le démarrage du moteur ou le réenclenchement. Un faux déclenchement qui se produit plus de 200 ms après la mise sous tension du circuit a peu de chances d\u0027être induit par la rémanence.\n- Forme d\u0027onde du courant secondaire : La saturation induite par la rémanence produit une forme d\u0027onde asymétrique caractéristique - pics importants sur un demi-cycle, forme d\u0027onde supprimée ou écrêtée sur l\u0027autre demi-cycle. Une forme d\u0027onde déformée symétrique suggère une cause différente\n- Composante continue du courant secondaire : La saturation induite par la rémanence produit une composante continue significative dans la forme d\u0027onde du courant secondaire - visible dans la capture oscillographique sous la forme d\u0027une forme d\u0027onde qui ne traverse pas le zéro de manière symétrique.\n- Corrélation avec des événements de défaut antérieurs : Examiner l\u0027historique des événements du relais de protection pour les 6 à 12 mois précédant le faux déclenchement - la rémanence s\u0027accumule à partir des événements de défaut ; un faux déclenchement après une période de fréquence de défaut élevée est cohérent avec la rémanence comme cause."},{"heading":"Étape 2 : Test de la courbe d\u0027excitation du TC","level":3,"content":"Le test de la courbe d\u0027excitation est le diagnostic définitif de la rémanence du cœur du scanner :\n\n1. Mettre le TC hors tension et l\u0027isoler : le test de la courbe d\u0027excitation exige que le TC soit mis hors tension et que le circuit primaire soit ouvert.\n2. Appliquer une tension alternative à l\u0027enroulement secondaire : Augmenter la tension alternative de zéro à la tension du point d\u0027inflexion tout en mesurant le courant de magnétisation ; tracer B (proportionnel à la tension appliquée) en fonction de H (proportionnel au courant de magnétisation).\n3. Comparez avec le certificat d\u0027essai de l\u0027usine : Un TC affecté par la rémanence présente une courbe d\u0027excitation décalée - le point d\u0027inflexion se produit à une tension appliquée inférieure à la valeur du certificat d\u0027usine, et le courant de magnétisation au point d\u0027inflexion est supérieur à la valeur d\u0027usine.\n4. Calculer le niveau de rémanence : Le décalage de la tension du point d\u0027inflexion de la courbe d\u0027excitation par rapport à la valeur d\u0027usine permet d\u0027estimer le niveau de flux rémanent :\n\nBremanent≈Bsat×(1−Vknee,measuredVknee,factory)B_{remanent} \\N-approx B_{sat} \\time \\left(1 - \\frac{V_{knee,measured}{V_{knee,factory}}\\right)"},{"heading":"Étape 3 : Confirmation par la mesure du flux de courant continu","level":3,"content":"Pour une mesure définitive de la rémanence, la méthode du flux continu fournit une mesure directe de la densité du flux rémanent :\n\n1. Appliquer une impulsion de courant continu connue à l\u0027enroulement secondaire dans la direction qui conduirait le noyau à la saturation positive.\n2. Mesurer le changement de flux de l\u0027état rémanent à la saturation à l\u0027aide d\u0027un intégrateur de flux (mesure en volt-seconde).\n3. Répéter l\u0027opération dans le sens négatif pour mesurer le changement de flux de l\u0027état rémanent à la saturation négative.\n4. Calculer la rémanence : L\u0027asymétrie entre les variations de flux positives et négatives quantifie directement le flux rémanent :\n\nBremanent=(ΔΦpositive−ΔΦnegative)2×AcoreB_{remanent} = \\frac{(\\Delta\\Phi_{positif} - \\Delta\\Phi_{négatif})}{2 fois A_{core}}\n\nOù AcoreA_{core} est la surface de section transversale de l\u0027âme du TC indiquée dans le certificat d\u0027essai de l\u0027usine."},{"heading":"Matrice de décision diagnostique","level":3,"content":"| Observation | Rémanence indiquée | Cause alternative |\n| Déclenchement intempestif dans les 3 premiers cycles de la mise sous tension | Indicateur fort | — |\n| Forme d\u0027onde secondaire asymétrique avec composante DC | Indicateur fort | Saturation du TC en raison d\u0027une surintensité |\n| Faux déclenchement après l\u0027historique de l\u0027événement de défaut précédent | Indicateur fort | — |\n| Point d\u0027inflexion de la courbe d\u0027excitation décalé | Confirmé | Dommages au cœur (si le déplacement est \u003E20%) |\n| Faux déclenchement à tout moment, forme d\u0027onde symétrique | Indicateur faible | Réglage du relais, défaut du circuit secondaire |\n| Déclenchement intempestif sans antécédents | Indicateur faible | Erreur de réglage du matériel du relais |\n| Le relais fonctionne uniquement sur détection de lumière (relais d\u0027arc) | Pas de rémanence | Corona externe, éclair d\u0027arc |"},{"heading":"Comment corriger la rémanence du noyau du TC et prévenir la réapparition dans les systèmes de protection contre les arcs électriques à moyenne tension ?","level":2,"content":"![Un expert technique d\u0027Asie de l\u0027Est (traits chinois par défaut, 40 ans, homme), vêtu d\u0027une veste de travail industrielle portant un écusson \u0027Bepto Electric\u0027, fait fonctionner un autotransformateur variable (Variac) et explique une procédure de démagnétisation d\u0027un cœur de tomodensitomètre à un client international caucasien (60 ans, homme, portant des lunettes de protection et une veste de travail portant un écusson \u0027MV PLANT OPERATIONS\u0027). Le client observe attentivement, tenant un manuel intitulé \u0027CT REMANENCE MANAGEMENT\u0027 et un ordinateur portable ouvert montrant un graphique de courbe d\u0027excitation intitulé \u0027POST-DEMAG EXCITATION CURVE\u0027. Ils se trouvent dans une salle de commutation moyenne tension bien éclairée, avec un TC monté sur panneau, un relais de protection contre les arcs électriques avec un affichage de l\u0027état fonctionnel (MV ARC PROTECTION SYSTEMS), et d\u0027autres équipements électriques. Une résistance de limitation de courant est connectée. L\u0027éclairage professionnel et la perspective naturelle permettent de capturer l\u0027interaction et de se concentrer sur l\u0027équipement technique de démagnétisation. Les libellés comprennent \u0027VARIABLE AUTOTRANSFORMER\u0027, \u0027CURRENT-LIMITING RESISTOR\u0027, \u0027CT CORE DEMAGNETIZATION\u0027, \u0027IEC 61869-2 Class PR\u0027, \u0027Bepto Electric\u0027, \u0027CT REMANENCE MANAGEMENT\u0027, \u0027POST-DEMAG EXCITATION CURVE\u0027, \u0027MV ARC PROTECTION SYSTEMS\u0027. Tous les textes sont correctement orthographiés en anglais.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Management-and-Class-PR-Specification-1024x687.jpg)\n\nSpécification de la gestion de la rémanence et des relations publiques de classe de CT Core"},{"heading":"Procédure de démagnétisation des noyaux de tomodensitométrie","level":3,"content":"La démagnétisation du cœur du TC - l\u0027élimination contrôlée du flux rémanent en faisant passer le cœur par des boucles d\u0027hystérésis de plus en plus petites jusqu\u0027à ce que le point de fonctionnement revienne à l\u0027origine de la courbe B-H - est la correction définitive pour les faux déclenchements induits par la rémanence. La procédure nécessite la mise hors tension et l\u0027isolement du TC, mais ne nécessite pas le retrait de l\u0027installation.\n\nMéthode de réduction de la tension AC (recommandée) :\n\n1. Connecter un autotransformateur variable à l\u0027enroulement secondaire du TC avec le circuit primaire en circuit ouvert ; connecter une résistance de limitation de courant en série pour éviter un courant magnétisant excessif.\n2. Augmenter la tension alternative à 120% de la tension du point d\u0027inflexion du TC - ceci conduit le noyau à la saturation dans les deux directions à chaque cycle, établissant une grande boucle d\u0027hystérésis symétrique qui écrase le flux rémanent.\n3. Réduire lentement la tension alternative jusqu\u0027à zéro à un taux d\u0027environ 5% par seconde - ceci réduit progressivement la taille de la boucle d\u0027hystérésis tout en maintenant la symétrie, ramenant le point de fonctionnement à l\u0027origine de la courbe B-H.\n4. Vérifier la démagnétisation : Répéter le test de la courbe d\u0027excitation - la tension au point d\u0027inflexion doit correspondre à la valeur du certificat d\u0027essai de l\u0027usine à ±5% ; le courant de magnétisation au point d\u0027inflexion doit correspondre à la valeur de l\u0027usine à ±10%.\n5. Documenter la démagnétisation : Enregistrez la courbe d\u0027excitation avant la démagnétisation, les paramètres de la procédure de démagnétisation et la courbe d\u0027excitation après la démagnétisation dans le dossier d\u0027entretien du TC.\n\nMéthode d\u0027inversion du courant continu (alternative) :\n\nPour les TC où il est difficile d\u0027accéder à l\u0027enroulement secondaire sous tension alternative, la méthode d\u0027inversion du courant continu applique une série d\u0027impulsions de courant continu de polarité alternée et de magnitude progressivement décroissante, ce qui permet d\u0027obtenir la même réduction progressive de la boucle d\u0027hystérésis que la méthode de la tension alternative."},{"heading":"Prévention : Spécification des noyaux de tomodensitométrie protégés contre la rémanence","level":3,"content":"Pour les nouvelles installations de TC dans les applications de protection contre les arcs électriques des installations industrielles où les déclenchements intempestifs induits par la rémanence constituent un risque connu, spécifier des noyaux de classe PR (protégés contre la rémanence) selon la norme IEC 61869-2 :\n\n- Définition de la RP de classe : [Facteur de rémanence Kr = Br/Bsat ≤ 0,10 - flux rémanent maximal 10% après tout historique de magnétisation](https://webstore.iec.ch/en/publication/6050)[4](#fn-4)\n- Comment cela se produit-il ? Un petit entrefer est introduit dans le circuit magnétique du noyau du TC ; l\u0027entrefer stocke de l\u0027énergie qui force le flux à revenir vers zéro lorsque la force magnétisante est supprimée, ce qui limite la rémanence à ≤10% de Bsat.\n- Compromis : l\u0027entrefer réduit l\u0027inductance magnétisante du TC, ce qui augmente le courant magnétisant et réduit légèrement la précision aux faibles courants primaires ; les noyaux de classe PR sont généralement spécifiés pour les applications de protection uniquement, et non pour le comptage des revenus.\n- Application : Spécification obligatoire pour tous les noyaux de TC connectés aux relais de protection contre les arcs électriques dans les installations industrielles de moyenne tension avec un rapport X/R supérieur à 10."},{"heading":"Mesures de prévention au niveau du système","level":3,"content":"Au-delà de la spécification du cœur du TC, des mesures au niveau du système réduisent le taux d\u0027accumulation de rémanence dans les systèmes de protection contre les arcs électriques à moyenne tension des installations industrielles :\n\n- Réduire le temps d\u0027élimination des défauts : Un fonctionnement plus rapide de la protection réduit la durée d\u0027exposition au décalage CC par événement de défaut, réduisant ainsi l\u0027accumulation de rémanence par événement ; le temps d\u0027élimination des défauts visé est inférieur à 80 ms pour les applications de protection contre les arcs électriques.\n- Mettre en œuvre la commutation point sur onde pour la mise sous tension des transformateurs : [La commutation contrôlée qui alimente le transformateur au passage à zéro de la tension minimise le décalage de courant continu dans le courant d\u0027appel.](https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900)[5](#fn-5), réduisant ainsi l\u0027accumulation de rémanence à partir de chaque événement de mise sous tension\n- Planifier la démagnétisation périodique des TC : Pour les installations existantes avec des noyaux de TC standard (Kr = 0,6-0,8), prévoir une démagnétisation tous les 3 ans ou après tout événement de défaut où le courant primaire a dépassé 50% du courant nominal de courte durée - selon ce qui se produit en premier.\n- Séparer les noyaux de TC de protection de l\u0027arc des noyaux de TC de mesure : Utiliser des noyaux de TC dédiés à la mesure du courant du relais de protection de l\u0027arc - noyaux qui peuvent être démagnétisés sans affecter la précision du comptage des revenus."},{"heading":"Erreurs courantes en matière de gestion de la rémanence","level":3,"content":"- Démagnétiser uniquement le TC qui a été identifié comme affecté par la rémanence : Dans une installation triphasée, les trois TC de phase sont exposés au même historique de courant de défaut ; si l\u0027un des TC présente une rémanence significative, les trois doivent être évalués et démagnétisés en tant qu\u0027ensemble.\n- Réalisation d\u0027un test de précision du rapport avant la démagnétisation : Les résultats du test de précision du rapport sur un TC affecté par la rémanence ne sont pas représentatifs de la performance réelle de la classe de précision du TC ; il faut toujours démagnétiser avant de procéder au test de précision du rapport.\n- Spécification des noyaux de classe PR pour les applications de comptage des revenus : L\u0027entrefer qui limite la rémanence dans les noyaux de classe PR augmente le courant magnétisant et dégrade la précision à de faibles courants primaires ; la classe PR est une spécification de noyau de protection - les compteurs de revenus nécessitent des noyaux standard de classe 0.2S ou 0.5 sans entrefer.\n- Ajuster les réglages du relais de protection de l\u0027arc pour éviter les déclenchements intempestifs sans traiter la rémanence du TC : L\u0027augmentation du seuil de courant du relais de protection de l\u0027arc pour éviter les déclenchements intempestifs induits par la rémanence réduit la sensibilité du relais aux véritables défauts d\u0027arc à faible courant - échangeant la prévention des déclenchements intempestifs contre l\u0027échec de la détection des défauts authentiques."},{"heading":"Conclusion","level":2,"content":"La rémanence du noyau du TC est la variable cachée de la fiabilité des systèmes de protection moyenne tension des installations industrielles - invisible à l\u0027inspection des plaques signalétiques, invisible aux tests de mise en service standard et invisible aux calculs de réglage des relais, mais parfaitement capable de faire fonctionner les relais de protection d\u0027arc et de surintensité sur des formes d\u0027ondes de courant secondaire déformées qui n\u0027ont aucun rapport avec le courant primaire réel pendant les premiers cycles critiques de la mise sous tension du circuit. Le mécanisme est bien compris, la méthodologie de diagnostic est simple et la correction - la démagnétisation du noyau du TC - est une activité de maintenance de quatre heures qui élimine complètement la condition de rémanence. Dans les systèmes de protection contre les arcs électriques de moyenne tension des installations industrielles, où un faux déclenchement coûte des dizaines de milliers d\u0027euros en perte de production et où un véritable défaut d\u0027arc manqué coûte des vies, l\u0027évaluation de la rémanence et la démagnétisation du noyau du TC n\u0027est pas une activité de maintenance discrétionnaire - c\u0027est le fondement technique d\u0027un système de protection auquel on peut faire confiance pour fonctionner correctement et uniquement correctement lorsque cela est le plus important."},{"heading":"FAQ sur la rémanence du noyau du TC et les faux déclenchements de relais","level":2},{"heading":"Q : Pourquoi les relais de protection contre les arcs électriques sont-ils plus vulnérables aux déclenchements intempestifs induits par la rémanence que les relais de surintensité standard dans les installations industrielles à moyenne tension ?","level":3,"content":"R : Les relais de protection contre les arcs électriques fonctionnent en 5-10 ms - dans le premier demi-cycle du flux de courant primaire. La saturation du TC induite par la rémanence et la distorsion de la forme d\u0027onde secondaire se produisent pendant les 1 à 3 premiers cycles d\u0027alimentation. La mesure instantanée du courant du relais de protection d\u0027arc répond aux pointes de la forme d\u0027onde déformée avant que le transitoire de saturation n\u0027ait diminué, alors que les relais de surintensité plus lents peuvent ne pas atteindre la prise avant que le transitoire ne s\u0027estompe."},{"heading":"Q : Quel niveau de flux rémanent dans le noyau d\u0027un TC est suffisant pour provoquer un déclenchement intempestif du relais de protection contre les arcs électriques lors de la mise sous tension d\u0027un transformateur dans un système de moyenne tension d\u0027une installation industrielle ?","level":3,"content":"R : Un flux rémanent supérieur à 50% de Bsat combiné à une composante de décalage CC d\u0027appel de transformateur crée un risque élevé de faux déclenchement. À 70% de rémanence, la variation de flux disponible avant saturation n\u0027est que de 30% de la normale - le TC sature dans le premier quart de cycle d\u0027un courant d\u0027appel asymétrique, produisant des pics de forme d\u0027onde secondaire qui dépassent régulièrement les seuils de courant des relais de protection contre les arcs électriques."},{"heading":"Q : Comment la spécification des noyaux de TC protégés contre la rémanence de la classe PR de la CEI 61869-2 limite-t-elle le flux de rémanence et quel est le compromis technique par rapport aux noyaux de TC standard pour les applications de protection contre les arcs électriques ?","level":3,"content":"R : Les noyaux de classe PR intègrent un petit entrefer dans le circuit magnétique qui limite le facteur de rémanence Kr à ≤0,10 (rémanence maximale de 10% Bsat) en stockant l\u0027énergie qui force le flux vers zéro lorsque la force magnétisante est supprimée. En contrepartie, le courant magnétisant augmente en raison de la réluctance de l\u0027entrefer, ce qui réduit légèrement la précision à de faibles courants primaires. La classe PR est correcte pour les noyaux de protection ; les noyaux standard sans entrefer restent corrects pour le comptage des revenus."},{"heading":"Q : Quelle est la séquence correcte pour la démagnétisation des noyaux de TC à l\u0027aide de la méthode de réduction de la tension alternative et comment vérifie-t-on la réussite de la démagnétisation dans une installation industrielle de moyenne tension ?","level":3,"content":"A : Appliquer une tension alternative à l\u0027enroulement secondaire à 120% de la tension au point de genou avec le primaire en circuit ouvert ; réduire lentement jusqu\u0027à zéro à 5% par seconde. Vérifier en répétant l\u0027essai de la courbe d\u0027excitation - la tension au point de genou doit correspondre au certificat d\u0027usine à ±5% et le courant de magnétisation au point de genou à ±10%. Consigner les courbes avant et après la démagnétisation dans le dossier de maintenance du TC."},{"heading":"Q : À quelle fréquence la démagnétisation des noyaux de TC doit-elle être programmée pour les systèmes de protection contre les arcs électriques moyenne tension des installations industrielles et quels sont les événements qui doivent déclencher une démagnétisation non programmée ?","level":3,"content":"A : Démagnétisation programmée tous les 3 ans pour les noyaux de TC standard (Kr = 0,6-0,8) dans les applications de protection contre les arcs électriques. Démagnétisation non programmée requise après : tout événement de défaut où le courant primaire a dépassé 50% du courant de courte durée nominal ; tout fonctionnement inexpliqué du relais de protection qui ne peut être attribué à un défaut confirmé ; tout test de résistance d\u0027isolement en courant continu effectué sur les circuits secondaires du TC sans que les liens de court-circuitage de l\u0027enroulement secondaire soient en place.\n\n1. “Hystérésis magnétique”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis`. Fournit les principes physiques fondamentaux expliquant comment les matériaux ferromagnétiques conservent une densité de flux résiduelle après que la force de magnétisation appliquée a été supprimée. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : recherche. Soutient : Confirme que le comportement de l\u0027hystérésis B-H dans les noyaux CT ferromagnétiques dépend de l\u0027historique de l\u0027aimantation, et pas seulement de la force d\u0027aimantation actuelle. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Erreurs de transformateur de courant et d\u0027appel de transformateur mesurées par un capteur optique”, `https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf`. Rapports sur les données d\u0027étude de flux résiduel CT montrant des niveaux de rémanence distribués jusqu\u0027à 80% de la densité de flux de conception dans les unités échantillonnées. Rôle de la preuve : statistique ; Type de source : industrie. Soutient : Documente que la densité de flux rémanent dans les noyaux CT silicium-acier standard peut atteindre 70-80% de la densité de flux de saturation. Note sur la portée : les résultats de l\u0027enquête varient en fonction de la qualité du noyau et de l\u0027historique de service. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “Qu\u0027est-ce que le DC Offset ? Demandez à Chris”, `https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/`. Explique comment la composante de décalage CC du courant de défaut est régie par l\u0027angle de début de défaut sur la forme d\u0027onde de tension et le rapport X/R du système. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : industrie. Soutient : Confirme que l\u0027ampleur du décalage en courant continu du défaut dépend du point sur l\u0027onde à l\u0027apparition du défaut et des caractéristiques inductives de la source. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “IEC 61869-2:2012 Transformateurs de mesure - Partie 2 : Exigences supplémentaires pour les transformateurs de courant”, `https://webstore.iec.ch/en/publication/6050`. Définit le champ d\u0027application de la norme internationale pour les transformateurs de courant inductif, y compris les spécifications du noyau protégé contre la rémanence de classe PR. Rôle de la preuve : general_support ; Type de source : standard. Soutient : Établit la spécification de la classe PR exigeant un facteur de rémanence Kr ≤ 0,10 pour les transformateurs de courant de classe de protection à faible rémanence. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Procédures de mise sous tension contrôlée des transformateurs de puissance”, `https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900`. Document de recherche analysant la réduction du courant d\u0027appel dans les transformateurs grâce à la commutation des disjoncteurs commandée par le point sur l\u0027onde dans une gamme de configurations triphasées. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : recherche. Soutient : Confirme que la commutation contrôlée synchronisée avec la forme d\u0027onde de la tension réduit le décalage de courant continu et le courant d\u0027appel pendant la mise sous tension du transformateur. [↩](#fnref-5_ref)"}],"source_links":[{"url":"#what-is-ct-core-remanence-and-how-does-it-develop-in-industrial-plant-medium-voltage-systems","text":"Qu\u0027est-ce que la rémanence du noyau du TC et comment se développe-t-elle dans les systèmes de moyenne tension des installations industrielles ?","is_internal":false},{"url":"#how-does-core-remanence-cause-ct-saturation-and-false-relay-tripping","text":"Comment la rémanence du noyau provoque-t-elle la saturation du TC et le déclenchement intempestif du relais ?","is_internal":false},{"url":"#how-to-diagnose-remanence-induced-false-tripping-in-industrial-plant-protection-systems","text":"Comment diagnostiquer les faux déclenchements induits par la rémanence dans les systèmes de protection des installations industrielles ?","is_internal":false},{"url":"#how-to-correct-ct-core-remanence-and-prevent-recurrence-in-medium-voltage-arc-protection-systems","text":"Comment corriger la rémanence du noyau du TC et prévenir la réapparition dans les systèmes de protection contre les arcs électriques à moyenne tension ?","is_internal":false},{"url":"#faqs-about-ct-core-remanence-and-false-relay-tripping-in-industrial-plant-applications","text":"FAQ sur la rémanence des noyaux de TC et les déclenchements intempestifs de relais dans les applications industrielles","is_internal":false},{"url":"https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis","text":"la densité de flux dans le noyau dépend non seulement de la force de magnétisation actuelle mais aussi de l\u0027histoire de la magnétisation précédente","host":"en.wikipedia.org","is_internal":false},{"url":"#fn-1","text":"1","is_internal":false},{"url":"https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf","text":"qui peut atteindre 70-80% de la densité de flux de saturation Bsat pour l\u0027acier au silicium à grains orientés utilisé dans les noyaux de tomodensitométrie.","host":"www.idc-online.com","is_internal":false},{"url":"#fn-2","text":"2","is_internal":false},{"url":"https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/","text":"le courant de défaut contient une composante de décalage en courant continu dont l\u0027ampleur dépend du point sur l\u0027onde auquel le défaut se produit et du rapport x/r du système","host":"relaytraining.com","is_internal":false},{"url":"#fn-3","text":"3","is_internal":false},{"url":"https://webstore.iec.ch/en/publication/6050","text":"Facteur de rémanence Kr = Br/Bsat ≤ 0,10 - flux rémanent maximal 10% après tout historique de magnétisation","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-4","text":"4","is_internal":false},{"url":"https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900","text":"La commutation contrôlée qui alimente le transformateur au passage à zéro de la tension minimise le décalage de courant continu dans le courant d\u0027appel.","host":"www.sciencedirect.com","is_internal":false},{"url":"#fn-5","text":"5","is_internal":false},{"url":"#fnref-1_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-2_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-3_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-4_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-5_ref","text":"↩","is_internal":false}],"content_markdown":"![Illustration technique composite complexe et diagramme précis permettant de visualiser avec précision comment la rémanence du noyau du TC déclenche de faux déclenchements de relais de protection dans les systèmes industriels de moyenne tension. Elle présente un diagramme conceptuel de la section transversale du noyau du TC (intitulé Section transversale du noyau du TC, enroulement primaire, enroulement secondaire) sur la gauche montrant le flux rémanent de manière conceptuelle. Au centre se trouve une COURBE DE MAGNÉTISATION B-H claire (intitulée Courbe de magnétisation B-H, région de saturation, point de fonctionnement de la rémanence, point de fonctionnement idéal, transitoire d\u0027énergisation, courbe B-H décalée) avec une grande flèche indiquant la saturation. À droite, des formes d\u0027ondes comparatives mettent en évidence la distorsion du courant secondaire. Les formes d\u0027ondes supérieures montrent le \u0027courant secondaire normal\u0027 sous la forme d\u0027une onde sinusoïdale propre dans des conditions idéales, par rapport aux formes d\u0027ondes inférieures (étiquetées \u0027courant secondaire saturé et déformé\u0027) : Courant secondaire saturé DISTORSE (avec décalage CC et harmoniques), zone de décalage CC, niveau de déclenchement du relais) pendant un transitoire de mise sous tension avec rémanence du noyau. La forme d\u0027onde déformée est interprétée comme des signatures de défaut par les relais de protection contre les arcs électriques et les relais de surintensité (étiquetés relais conceptuels à droite), qui déclenchent à tort une décision de déclenchement. Les points de données tels que \u0027Composante CC élevée\u0027 et \u0022Harmoniques\u0022 sont intégrés avec précision dans la section de la forme d\u0027onde. Une scène à l\u0027arrière-plan flou montre le dépannage dans un atelier technique industriel. Aucune personne n\u0027est présente. Le style photographique illustratif professionnel est précis, net et exact, avec une orthographe technique correcte tout au long du document.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-The-Spurious-Trip-Mechanism-1024x687.jpg)\n\nLa rémanence du cœur du scanner - Le mécanisme de déclenchement intempestif\n\n## Introduction\n\nParmi les modes de défaillance qui entraînent un mauvais fonctionnement des relais de protection dans les systèmes de moyenne tension des installations industrielles, la rémanence du noyau - le flux magnétique résiduel qui reste bloqué dans le noyau de fer d\u0027un transformateur de courant après l\u0027arrêt du courant primaire - est le mode le plus systématiquement mal compris et le plus souvent mal diagnostiqué. Lorsqu\u0027une installation industrielle est confrontée à un déclenchement intempestif de la protection qui ne peut être corrélé à aucun événement de défaut réel, l\u0027enquête se concentre généralement sur les réglages du relais, le matériel du relais et le câblage du circuit secondaire. Le noyau du TC est rarement examiné. Pourtant, dans une proportion significative de déclenchements intempestifs inexpliqués - en particulier ceux qui se produisent lors de la mise sous tension d\u0027un transformateur, du démarrage d\u0027un moteur ou du réenclenchement d\u0027un circuit après un défaut - le flux rémanent du noyau du TC est la cause première, et aucun réglage de relais n\u0027empêchera une récurrence tant que la condition de rémanence n\u0027aura pas été identifiée et corrigée.\n\nLa réponse directe est la suivante : La rémanence du noyau du TC provoque de faux déclenchements de relais parce que le flux magnétique résiduel restant dans le noyau du TC après un défaut ou une exposition au courant continu déplace le point de fonctionnement du noyau sur sa courbe de magnétisation B-H, provoquant la saturation du TC plus tôt et plus sévèrement pendant le transitoire d\u0027alimentation suivant - produisant une forme d\u0027onde de courant secondaire déformée qui contient un décalage CC important et des composantes harmoniques que les relais de protection d\u0027arc et de surintensité interprètent comme des signatures de courant de défaut, déclenchant une décision de déclenchement sur un circuit qui fonctionne normalement.\n\nPour les ingénieurs de protection des installations industrielles, les équipes de maintenance moyenne tension et les spécialistes des systèmes de protection contre les arcs électriques qui dépannent les opérations de relais inexpliquées, ce guide fournit une explication technique complète du développement de la rémanence du noyau, de la manière dont elle provoque des déclenchements intempestifs et de la façon de diagnostiquer, de corriger et de prévenir les défaillances de protection induites par la rémanence.\n\n## Table des matières\n\n- [Qu\u0027est-ce que la rémanence du noyau du TC et comment se développe-t-elle dans les systèmes de moyenne tension des installations industrielles ?](#what-is-ct-core-remanence-and-how-does-it-develop-in-industrial-plant-medium-voltage-systems)\n- [Comment la rémanence du noyau provoque-t-elle la saturation du TC et le déclenchement intempestif du relais ?](#how-does-core-remanence-cause-ct-saturation-and-false-relay-tripping)\n- [Comment diagnostiquer les faux déclenchements induits par la rémanence dans les systèmes de protection des installations industrielles ?](#how-to-diagnose-remanence-induced-false-tripping-in-industrial-plant-protection-systems)\n- [Comment corriger la rémanence du noyau du TC et prévenir la réapparition dans les systèmes de protection contre les arcs électriques à moyenne tension ?](#how-to-correct-ct-core-remanence-and-prevent-recurrence-in-medium-voltage-arc-protection-systems)\n- [FAQ sur la rémanence des noyaux de TC et les déclenchements intempestifs de relais dans les applications industrielles](#faqs-about-ct-core-remanence-and-false-relay-tripping-in-industrial-plant-applications)\n\n## Qu\u0027est-ce que la rémanence du noyau du TC et comment se développe-t-elle dans les systèmes de moyenne tension des installations industrielles ?\n\n![Une illustration infographique industrielle détaillée et un schéma technique précis, situés dans un système de moyenne tension (MT) d\u0027une installation industrielle, visualisant la rémanence du noyau d\u0027un transformateur de courant (TC). La courbe d\u0027hystérésis principale met en contraste un noyau standard en acier au silicium (Br élevé) avec une courbe \u0027IEC 61869-2 Class PR Core (Air Gapped)\u0027, montrant un Kr beaucoup plus faible (Br/Bsat ≤ 0,1). En dessous et autour de la courbe, quatre points d\u0027appel illustrent les mécanismes de développement de la rémanence : 1. \u0027Asymmetric Fault Current DC Offset\u0027 (décalage asymétrique du courant de défaut) : Schéma du câble MT en défaut et forme d\u0027onde de décalage CC décroissante avec l\u0027équation $i_{défaut}(t) = I_{peak} \\time \\sin(\\omega t + \\phi) - \\sin(\\phi) \\time e^{-t/\\tau}$. 2) \u0027Courant de déclenchement CC du relais de protection\u0027 : Le relais de protection de l\u0027arc émet un signal de déclenchement CC qui circule dans le secondaire du TC, appliquant un CC direct H_DC. 3) \u0027Courant d\u0027appel du transformateur\u0027 : Grand transformateur MT (6/10 kV) sous tension, forme d\u0027onde d\u0027appel asymétrique de longue durée (0,5-2 s) avec effet cumulatif. 4) \u0027Essai du circuit secondaire en courant continu\u0027 : Mégohmmètre à courant continu (500 V/1000 V CC) testant le secondaire d\u0027un TC sans court-circuit (marque X rouge), laissant un artefact Br élevé. La composition est propre, fait autorité et est parfaitement orthographiée en anglais.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Development-in-Industrial-MV-Systems-1024x687.jpg)\n\nCT Core Remanence Development in Industrial MV Systems (Développement de la rémanence des noyaux de CT dans les systèmes industriels de MT)\n\nLe noyau de fer d\u0027un transformateur de courant est un matériau ferromagnétique dont le comportement magnétique est décrit par sa courbe d\u0027aimantation B-H - la relation entre la densité du flux magnétique B dans le noyau et la force d\u0027aimantation H qui lui est appliquée. La courbe B-H d\u0027un matériau ferromagnétique n\u0027est pas une simple relation linéaire - c\u0027est une boucle d\u0027hystérésis, ce qui signifie que [la densité de flux dans le noyau dépend non seulement de la force de magnétisation actuelle mais aussi de l\u0027histoire de la magnétisation précédente](https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis)[1](#fn-1).\n\nLorsque la force magnétisante H est réduite à zéro - lorsque le courant primaire cesse - la densité de flux B ne revient pas à zéro. Elle reste à une valeur résiduelle appelée densité de flux rémanent Br, [qui peut atteindre 70-80% de la densité de flux de saturation Bsat pour l\u0027acier au silicium à grains orientés utilisé dans les noyaux de tomodensitométrie.](https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf)[2](#fn-2). Ce flux résiduel - la rémanence - est enfermé dans la structure du domaine magnétique du noyau et persiste indéfiniment jusqu\u0027à ce qu\u0027il soit délibérément éliminé par démagnétisation ou écrasé par une force d\u0027aimantation opposée suffisamment importante.\n\n### Mécanismes de développement de la rémanence dans les systèmes de moyenne tension des installations industrielles\n\nLes systèmes de moyenne tension des installations industrielles exposent les noyaux des TC à des conditions génératrices de rémanence bien plus fréquemment que les systèmes de distribution conventionnels - parce que la combinaison de charges de moteur importantes, de défauts fréquents et du fonctionnement du système de protection contre les arcs électriques crée une séquence de conditions de courant qui entraînent systématiquement les noyaux des TC vers des états de rémanence élevés.\n\nMécanisme 1 : décalage asymétrique du courant de défaut en courant continu\n\nLa source de rémanence la plus importante dans les installations industrielles de TC. Lorsqu\u0027un défaut se produit sur un système de moyenne tension, [le courant de défaut contient une composante de décalage en courant continu dont l\u0027ampleur dépend du point sur l\u0027onde auquel le défaut se produit et du rapport x/r du système](https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/)[3](#fn-3):\n\nifault(t)=Ipeak×[péché⁡(ωt+ϕ)−péché⁡(ϕ)×e−t/τ]i_{fault}(t) = I_{peak} \\times \\left[\\sin(\\omega t + \\phi) - \\sin(\\phi) \\times e^{-t/\\tau}\\right]\n\nOù ϕ\\NPartie est l\u0027angle de début de faille et τ=L/R\\tau = L/R est la constante de temps en courant continu. Pour les systèmes de moyenne tension des installations industrielles avec des rapports X/R de 15 à 30, la constante de temps en courant continu est de 48 à 95 ms, ce qui signifie que la composante de décalage en courant continu persiste pendant 5 à 10 cycles de fréquence d\u0027alimentation avant de tomber à des niveaux négligeables.\n\nLa composante continue du courant de défaut entraîne le point de fonctionnement du noyau du TC progressivement vers la saturation dans une direction sur la courbe B-H. Lorsque le défaut est éliminé par le relais de protection - généralement dans un délai de 60 à 200 ms - le flux entraîné par le courant continu reste dans le noyau sous forme de rémanence. L\u0027ampleur du flux rémanent dépend de l\u0027ampleur du décalage en courant continu et du temps d\u0027élimination du défaut :\n\nBremanent≈Bsat×(1−e−tclearing/τcore)×péché⁡(ϕ)B_{remanent} \\N-approx B_{sat} \\times \\left(1 - e^{-t_{clearing}/\\tau_{core}}\\right) \\times \\sin(\\phi)\n\nPour un angle d\u0027amorçage du défaut le plus défavorable (ϕ\\NPartie = 90°) avec un temps de dégagement de 100 ms, le flux rémanent peut atteindre 60-75% de Bsat.\n\nMécanisme 2 : Relais de protection Courant de déclenchement DC\n\nLes relais de protection contre les arcs électriques et certains relais de surintensité utilisent le courant continu de la bobine de déclenchement pour actionner les mécanismes de déclenchement des disjoncteurs. Lorsque le courant de la bobine de déclenchement circule dans le circuit secondaire du TC - ce qui peut se produire par couplage inductif ou par des connexions de terre partagées dans certaines configurations de câblage d\u0027installations industrielles - il applique une force de magnétisation à courant continu au noyau du TC qui l\u0027amène à un état de rémanence indépendamment de toute condition de courant primaire.\n\nMécanisme 3 : Courant d\u0027appel du transformateur\n\nLorsqu\u0027un transformateur moyenne tension est mis sous tension, le courant d\u0027appel contient une importante composante de décalage CC qui peut persister pendant 0,5 à 2 secondes - beaucoup plus longtemps que le décalage CC du courant de défaut. Pour les TC installés sur le départ primaire du transformateur, cette exposition prolongée au courant continu conduit le noyau à des niveaux de rémanence proches de la saturation. Si le transformateur est ensuite mis hors tension et remis sous tension - ce qui est fréquent lors de la mise en service et de la maintenance d\u0027une installation industrielle - le noyau du TC accumule de la rémanence à chaque mise sous tension.\n\nMécanisme 4 : test du circuit secondaire avec des sources de courant continu\n\nLe test de résistance d\u0027isolement des circuits secondaires des TC à l\u0027aide d\u0027un mégohmmètre de 500 V ou 1 000 V CC applique une tension CC à l\u0027enroulement secondaire du TC. Si l\u0027enroulement secondaire n\u0027est pas court-circuité pendant le test IR - une erreur de test fréquente - la tension de test DC entraîne un courant de magnétisation à travers le noyau du TC, laissant un état de flux rémanent qui peut ne pas être reconnu comme un artefact de test.\n\nParamètres techniques clés définissant la rémanence des noyaux de tomodensitométrie :\n\n| Paramètres | Définition | Valeur typique | Impact sur les performances |\n| Densité de flux rémanent (Br) | Résidu B lorsque H = 0 | 0,8-1,4 T (60-80% de Bsat) | Déplacement du point de fonctionnement vers la saturation |\n| Densité du flux de saturation (Bsat) | Maximum B à haute H | 1,8-2,0 T pour l\u0027acier au silicium | Définit le seuil d\u0027apparition de la saturation |\n| Force coercitive (Hc) | H nécessaire pour réduire B à zéro | 10-50 A/m pour l\u0027acier à cœur CT | Détermine le courant de démagnétisation nécessaire |\n| Constante de temps DC (τ) | L/R du circuit de courant de défaut | 20-100 ms pour les systèmes MV | Détermine la durée de persistance du décalage DC |\n| Facteur de rémanence (Kr) | Br/Bsat | 0,6-0,8 pour les noyaux CT standard | La norme CEI 61869-2 définit Kr ≤ 0,1 pour les noyaux de classe PR. |\n| Norme applicable | IEC 61869-2 Classe PR | Spécification du noyau protégé contre la rémanence | Kr ≤ 0,1 grâce à l\u0027entrefer dans le noyau |\n\n## Comment la rémanence du noyau provoque-t-elle la saturation du TC et le déclenchement intempestif du relais ?\n\n![Une visualisation de données complexe et structurée et une illustration technique détaillant le mécanisme complet en quatre étapes d\u0027un faux déclenchement de relais induit par la rémanence d\u0027un cœur de TC dans un environnement industriel. Elle suit la séquence contextuelle, illustrée par des noyaux de TC conceptuels, des graphiques, des formes d\u0027ondes de courant et des diagrammes logiques de relais.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Remanence-to-False-Trip-The-Spurious-Activation-Sequence-1024x687.jpg)\n\nLa rémanence de la tomodensitométrie jusqu\u0027au faux déclenchement - La séquence d\u0027activation parasite\n\nLe passage de la rémanence du noyau au déclenchement d\u0027un faux relais implique une séquence spécifique d\u0027événements électromagnétiques qui se produisent au cours des premiers cycles de circulation du courant primaire après l\u0027établissement de l\u0027état de rémanence - généralement lors de la mise sous tension d\u0027un transformateur, du démarrage d\u0027un moteur ou du réenclenchement d\u0027un circuit après l\u0027élimination d\u0027un défaut.\n\n### La séquence rémanence-saturation\n\nÉtape 1 : Le flux rémanent établit un point de fonctionnement décalé\n\nAprès un défaut, le noyau du TC conserve le flux rémanent Br. Sur la courbe B-H, le point de fonctionnement du noyau est à (H=0, B=Br) - déplacé de l\u0027origine par le flux rémanent. La variation de flux disponible avant saturation est maintenant :\n\nΔBavailable=Bsat−Bremanent\\Delta B_{disponible} = B_{sat} - B_{remanent}\n\nPour un noyau avec Bsat = 1,9 T et Bremanent = 1,3 T (68% de Bsat), la variation de flux disponible n\u0027est que de 0,6 T - contre 1,9 T pour un noyau entièrement démagnétisé. La capacité du TC à reproduire avec précision le courant primaire est proportionnelle à la variation de flux disponible - un noyau avec 68% de rémanence n\u0027a que 32% de sa capacité de flux normale disponible pour une reproduction précise du courant.\n\nÉtape 2 : Le transitoire d\u0027énergisation conduit le noyau à la saturation\n\nLorsque le circuit est remis sous tension - mise sous tension du transformateur, démarrage du moteur ou réenclenchement après élimination du défaut - le courant primaire contient une composante asymétrique avec un décalage en courant continu. Le décalage du courant continu entraîne le flux du noyau dans la même direction que la rémanence (dans le pire des cas, lorsque la polarité de la rémanence correspond à la direction du décalage du courant continu). Le noyau atteint la saturation après seulement une fraction du premier demi-cycle :\n\ntsaturation=Bsat−BremanentdB/dtnormalt_{saturation} = \\frac{B_{sat} - B_{remanent}}{dB/dt_{normal}}\n\nPour un noyau avec une rémanence de 68%, la saturation se produit environ 3 fois plus tôt que pour un noyau entièrement démagnétisé - potentiellement dans le premier quart de cycle du transitoire de mise sous tension.\n\nÉtape 3 : Le TC saturé produit une forme d\u0027onde secondaire déformée\n\nLorsque le noyau du TC sature, l\u0027inductance magnétisante s\u0027effondre - le noyau ne peut plus supporter un flux croissant et le courant primaire n\u0027est plus reproduit dans l\u0027enroulement secondaire. Au lieu de cela, le courant secondaire chute brusquement vers zéro alors que le courant primaire continue à circuler. La forme d\u0027onde secondaire est gravement déformée - elle contient des pics importants pendant les parties non saturées de chaque cycle et un courant presque nul pendant les parties saturées.\n\nLa forme d\u0027onde secondaire déformée contient :\n\n- Composante CC importante : D\u0027après le modèle de saturation asymétrique - le TC sature plus fortement sur un demi-cycle que sur l\u0027autre.\n- Contenu harmonique impair important : 3e, 5e et 7e harmoniques de la forme d\u0027onde écrêtée\n- Transitoires di/dt élevés : Transitions rapides du courant aux limites entre les régions saturées et non saturées.\n\nÉtape 4 : La distorsion du courant secondaire déclenche un faux déclenchement du relais\n\nLa forme d\u0027onde déformée du courant secondaire est présentée au relais de protection comme le courant primaire mesuré. La réponse du relais dépend de son algorithme de mesure :\n\n- Relais de protection d\u0027arc (lumière + détection de courant) : Les relais de protection contre les arcs électriques utilisent une mesure instantanée du courant - ils réagissent au pic de la forme d\u0027onde du courant secondaire. Les pics de grande amplitude de la forme d\u0027onde secondaire déformée du TC pendant les parties non saturées de chaque cycle peuvent dépasser le seuil de courant du relais de protection d\u0027arc, déclenchant une décision de déclenchement même s\u0027il n\u0027y a pas de défaut d\u0027arc.\n- Relais de surintensité instantanée (50 éléments) : Répond au courant secondaire de pointe - les pointes de la forme d\u0027onde déformée peuvent dépasser le seuil de déclenchement instantané, provoquant un faux déclenchement instantané.\n- Relais temporisé à maximum de courant (51 éléments) : Répond au courant efficace - la forme d\u0027onde déformée a un contenu efficace élevé qui peut dépasser le seuil d\u0027interception et déclencher un déclenchement temporisé.\n- Relais différentiel (élément 87) : Le relais différentiel compare les courants secondaires des TC des deux côtés de l\u0027équipement protégé ; si un seul TC est affecté par la rémanence, le courant différentiel pendant la mise sous tension contient une composante importante de l\u0027asymétrie de saturation induite par la rémanence, qui peut dépasser le seuil de fonctionnement du relais différentiel.\n\nLa relation mathématique entre le flux rémanent et la probabilité de faux déclenchement :\n\nPfalse,trip∝BremanentBsat−Bremanent×IDC,offsetIrated×1trelay,pickup×fP_{faux,trip} \\propto \\frac{B_{remanent}}{B_{sat} - B_{remanent}} \\times \\frac{I_{DC,offset}}{I_{rated}} \\times \\frac{1}{t_{relay,pickup} \\N-temps f}\n\nCette relation montre que la probabilité de faux déclenchement augmente avec le niveau de rémanence, avec l\u0027ampleur du décalage CC et avec la vitesse du relais - ce qui explique pourquoi les relais de protection d\u0027arc (temps de fonctionnement le plus rapide : 5-10 ms) sont les plus vulnérables aux faux déclenchements induits par la rémanence.\n\nCas client - Poste industriel de 11 kV, fabrication automobile, Europe centrale :\nUn ingénieur de protection d\u0027une usine de fabrication automobile a contacté Bepto Electric après avoir constaté sept déclenchements inexpliqués de relais de protection contre les arcs électriques sur une période de 14 mois - tous survenus dans les 100 premières ms de l\u0027alimentation d\u0027un transformateur de 2 MVA alimentant le système de ventilation d\u0027un atelier de peinture. Chaque déclenchement intempestif a entraîné l\u0027arrêt d\u0027une ligne de production, ce qui a coûté environ 45 000 euros par événement. L\u0027analyse oscillographique post-événement du relais de protection contre les arcs électriques a montré que le relais avait détecté à la fois de la lumière (provenant d\u0027une décharge de corona sur la bague du transformateur pendant la mise sous tension) et une surintensité - l\u0027élément de surintensité avait fonctionné sur une forme d\u0027onde de courant secondaire déformée avec des pics 3,2 fois supérieurs au seuil de courant du relais. Le test de la courbe d\u0027excitation du TC a révélé que les trois TC sur l\u0027alimentation primaire du transformateur avaient des niveaux de flux rémanent de 71%, 68% et 74% de Bsat respectivement - accumulés à partir des six événements de défaut précédents sur l\u0027alimentation au cours des trois années précédentes. La démagnétisation des trois TC a permis de réduire la rémanence à moins de 5% de Bsat. Au cours des 18 mois qui ont suivi la démagnétisation, aucun déclenchement de protection contre les faux arcs électriques ne s\u0027est produit sur la ligne d\u0027alimentation du transformateur. L\u0027ingénieur de protection a déclaré : *“Sept faux déclenchements, sept arrêts de production et une perte totale de plus de 300 000 euros, tous causés par le magnétisme résiduel de trois noyaux de TC dont la démagnétisation a pris quatre heures. Le relais de protection contre les arcs électriques fonctionnait exactement comme prévu. Le tomodensitomètre lui donnait de fausses informations”.”*\n\n## Comment diagnostiquer les faux déclenchements induits par la rémanence dans les systèmes de protection des installations industrielles ?\n\n![Illustration infographique complexe et structurée, présentée dans un style diagrammatique propre avec des étiquettes anglaises précises, visualisant la méthodologie de diagnostic en trois étapes pour les déclenchements intempestifs de protection induits par la rémanence du cœur du TC dans un système moyenne tension (MT) d\u0027une installation industrielle.Étape 1 : ANALYSE DE L\u0027ÉVÉNEMENT. Illustration d\u0027une capture d\u0027écran stylisée d\u0027un relais de protection affichant un \u0022COURANT SECONDAIRE ASYMÉTRIQUE INDIQUÉ PAR LA RÉMANENCE\u0022 pendant la mise sous tension, marqué par des \u0022pics importants (premiers 1-5 cycles)\u0022 et une \u0022composante CC significative (non symétrique par rapport à zéro)\u0022. Un écran d\u0027historique des événements montre un graphique de fréquence pour \u0022FAULT EVENTS HISTORY (6-12 MONTHS)\u0022.Étape 2 : TEST D\u0027EXCITATION DU TC Le diagramme méthodique montre une procédure de test. Un transformateur de courant MT est étiqueté \u0022Transformateur de courant MT (DÉSENERGISÉ \u0026 ISOLÉ)\u0022. Un \u0022ENSEMBLE DE TEST D\u0027EXCITATION DÉDIÉ\u0022 est connecté à l\u0027enroulement secondaire pour appliquer une tension alternative. Le grand tracé de la \u0022COURBE D\u0027EXCITATION\u0022 oppose le \u0022CERTIFICAT DE TEST D\u0027USINE (pas de rémanence)\u0022 à la \u0022COURBE D\u0027EXCITATION DÉCALÉE (affectée par la rémanence)\u0022, avec les points d\u0027inflexion Vknee, usine et Vknee, mesuré et les équations illustratives. Une boîte de résultats confirme que le décalage du point du genou \u003E20% indique une rémanence. Les étiquettes de texte B ( ~V_applied) et H ( ~I_mag) sont exactes.Étape 3 : Mesure directe du flux CC. Montre la méthodologie d\u0027intégration directe du flux. Un instrument spécialisé applique des impulsions de courant continu pour la saturation positive et négative, et les changements de flux intégrés sont illustrés, avec une formule : B_remanent = (ΔΦ_positif - ΔΦ_négatif) / (2 x A_core). Résultats : \u0022CONFIRMATION DÉFINITIVE\u0022. Tous les textes et étiquettes sont en anglais parfaitement orthographiés et précis. L\u0027arrière-plan est une sous-station industrielle légèrement floue avec des équipements électriques. L\u0027environnement est propre et technologique. L\u0027image utilise des bleus technologiques cohérents, des tons gris et des éléments d\u0027avertissement orange.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Diagnosis-Event-to-Confirmation-methodology-1024x687.jpg)\n\nCT Core Remanence Diagnosis- Event-to-Confirmation methodology (méthodologie de l\u0027événement à la confirmation)\n\nLes faux déclenchements induits par la rémanence produisent une signature diagnostique caractéristique qui les distingue des autres causes de faux déclenchements - erreurs de réglage des relais, défauts du circuit secondaire et véritables événements de défaut. La méthodologie de diagnostic suit une séquence structurée qui va de l\u0027analyse de l\u0027événement à la confirmation en passant par le test du TC.\n\n### Étape 1 : Analyse de l\u0027enregistrement du faux déplacement\n\nL\u0027enregistrement des événements du relais de protection et la capture oscillographique fournissent la première preuve de diagnostic :\n\n- Corrélation temporelle : Les déclenchements intempestifs induits par la rémanence se produisent dans les 1 à 5 premiers cycles de circulation du courant primaire - pendant la mise sous tension du transformateur, le démarrage du moteur ou le réenclenchement. Un faux déclenchement qui se produit plus de 200 ms après la mise sous tension du circuit a peu de chances d\u0027être induit par la rémanence.\n- Forme d\u0027onde du courant secondaire : La saturation induite par la rémanence produit une forme d\u0027onde asymétrique caractéristique - pics importants sur un demi-cycle, forme d\u0027onde supprimée ou écrêtée sur l\u0027autre demi-cycle. Une forme d\u0027onde déformée symétrique suggère une cause différente\n- Composante continue du courant secondaire : La saturation induite par la rémanence produit une composante continue significative dans la forme d\u0027onde du courant secondaire - visible dans la capture oscillographique sous la forme d\u0027une forme d\u0027onde qui ne traverse pas le zéro de manière symétrique.\n- Corrélation avec des événements de défaut antérieurs : Examiner l\u0027historique des événements du relais de protection pour les 6 à 12 mois précédant le faux déclenchement - la rémanence s\u0027accumule à partir des événements de défaut ; un faux déclenchement après une période de fréquence de défaut élevée est cohérent avec la rémanence comme cause.\n\n### Étape 2 : Test de la courbe d\u0027excitation du TC\n\nLe test de la courbe d\u0027excitation est le diagnostic définitif de la rémanence du cœur du scanner :\n\n1. Mettre le TC hors tension et l\u0027isoler : le test de la courbe d\u0027excitation exige que le TC soit mis hors tension et que le circuit primaire soit ouvert.\n2. Appliquer une tension alternative à l\u0027enroulement secondaire : Augmenter la tension alternative de zéro à la tension du point d\u0027inflexion tout en mesurant le courant de magnétisation ; tracer B (proportionnel à la tension appliquée) en fonction de H (proportionnel au courant de magnétisation).\n3. Comparez avec le certificat d\u0027essai de l\u0027usine : Un TC affecté par la rémanence présente une courbe d\u0027excitation décalée - le point d\u0027inflexion se produit à une tension appliquée inférieure à la valeur du certificat d\u0027usine, et le courant de magnétisation au point d\u0027inflexion est supérieur à la valeur d\u0027usine.\n4. Calculer le niveau de rémanence : Le décalage de la tension du point d\u0027inflexion de la courbe d\u0027excitation par rapport à la valeur d\u0027usine permet d\u0027estimer le niveau de flux rémanent :\n\nBremanent≈Bsat×(1−Vknee,measuredVknee,factory)B_{remanent} \\N-approx B_{sat} \\time \\left(1 - \\frac{V_{knee,measured}{V_{knee,factory}}\\right)\n\n### Étape 3 : Confirmation par la mesure du flux de courant continu\n\nPour une mesure définitive de la rémanence, la méthode du flux continu fournit une mesure directe de la densité du flux rémanent :\n\n1. Appliquer une impulsion de courant continu connue à l\u0027enroulement secondaire dans la direction qui conduirait le noyau à la saturation positive.\n2. Mesurer le changement de flux de l\u0027état rémanent à la saturation à l\u0027aide d\u0027un intégrateur de flux (mesure en volt-seconde).\n3. Répéter l\u0027opération dans le sens négatif pour mesurer le changement de flux de l\u0027état rémanent à la saturation négative.\n4. Calculer la rémanence : L\u0027asymétrie entre les variations de flux positives et négatives quantifie directement le flux rémanent :\n\nBremanent=(ΔΦpositive−ΔΦnegative)2×AcoreB_{remanent} = \\frac{(\\Delta\\Phi_{positif} - \\Delta\\Phi_{négatif})}{2 fois A_{core}}\n\nOù AcoreA_{core} est la surface de section transversale de l\u0027âme du TC indiquée dans le certificat d\u0027essai de l\u0027usine.\n\n### Matrice de décision diagnostique\n\n| Observation | Rémanence indiquée | Cause alternative |\n| Déclenchement intempestif dans les 3 premiers cycles de la mise sous tension | Indicateur fort | — |\n| Forme d\u0027onde secondaire asymétrique avec composante DC | Indicateur fort | Saturation du TC en raison d\u0027une surintensité |\n| Faux déclenchement après l\u0027historique de l\u0027événement de défaut précédent | Indicateur fort | — |\n| Point d\u0027inflexion de la courbe d\u0027excitation décalé | Confirmé | Dommages au cœur (si le déplacement est \u003E20%) |\n| Faux déclenchement à tout moment, forme d\u0027onde symétrique | Indicateur faible | Réglage du relais, défaut du circuit secondaire |\n| Déclenchement intempestif sans antécédents | Indicateur faible | Erreur de réglage du matériel du relais |\n| Le relais fonctionne uniquement sur détection de lumière (relais d\u0027arc) | Pas de rémanence | Corona externe, éclair d\u0027arc |\n\n## Comment corriger la rémanence du noyau du TC et prévenir la réapparition dans les systèmes de protection contre les arcs électriques à moyenne tension ?\n\n![Un expert technique d\u0027Asie de l\u0027Est (traits chinois par défaut, 40 ans, homme), vêtu d\u0027une veste de travail industrielle portant un écusson \u0027Bepto Electric\u0027, fait fonctionner un autotransformateur variable (Variac) et explique une procédure de démagnétisation d\u0027un cœur de tomodensitomètre à un client international caucasien (60 ans, homme, portant des lunettes de protection et une veste de travail portant un écusson \u0027MV PLANT OPERATIONS\u0027). Le client observe attentivement, tenant un manuel intitulé \u0027CT REMANENCE MANAGEMENT\u0027 et un ordinateur portable ouvert montrant un graphique de courbe d\u0027excitation intitulé \u0027POST-DEMAG EXCITATION CURVE\u0027. Ils se trouvent dans une salle de commutation moyenne tension bien éclairée, avec un TC monté sur panneau, un relais de protection contre les arcs électriques avec un affichage de l\u0027état fonctionnel (MV ARC PROTECTION SYSTEMS), et d\u0027autres équipements électriques. Une résistance de limitation de courant est connectée. L\u0027éclairage professionnel et la perspective naturelle permettent de capturer l\u0027interaction et de se concentrer sur l\u0027équipement technique de démagnétisation. Les libellés comprennent \u0027VARIABLE AUTOTRANSFORMER\u0027, \u0027CURRENT-LIMITING RESISTOR\u0027, \u0027CT CORE DEMAGNETIZATION\u0027, \u0027IEC 61869-2 Class PR\u0027, \u0027Bepto Electric\u0027, \u0027CT REMANENCE MANAGEMENT\u0027, \u0027POST-DEMAG EXCITATION CURVE\u0027, \u0027MV ARC PROTECTION SYSTEMS\u0027. Tous les textes sont correctement orthographiés en anglais.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Management-and-Class-PR-Specification-1024x687.jpg)\n\nSpécification de la gestion de la rémanence et des relations publiques de classe de CT Core\n\n### Procédure de démagnétisation des noyaux de tomodensitométrie\n\nLa démagnétisation du cœur du TC - l\u0027élimination contrôlée du flux rémanent en faisant passer le cœur par des boucles d\u0027hystérésis de plus en plus petites jusqu\u0027à ce que le point de fonctionnement revienne à l\u0027origine de la courbe B-H - est la correction définitive pour les faux déclenchements induits par la rémanence. La procédure nécessite la mise hors tension et l\u0027isolement du TC, mais ne nécessite pas le retrait de l\u0027installation.\n\nMéthode de réduction de la tension AC (recommandée) :\n\n1. Connecter un autotransformateur variable à l\u0027enroulement secondaire du TC avec le circuit primaire en circuit ouvert ; connecter une résistance de limitation de courant en série pour éviter un courant magnétisant excessif.\n2. Augmenter la tension alternative à 120% de la tension du point d\u0027inflexion du TC - ceci conduit le noyau à la saturation dans les deux directions à chaque cycle, établissant une grande boucle d\u0027hystérésis symétrique qui écrase le flux rémanent.\n3. Réduire lentement la tension alternative jusqu\u0027à zéro à un taux d\u0027environ 5% par seconde - ceci réduit progressivement la taille de la boucle d\u0027hystérésis tout en maintenant la symétrie, ramenant le point de fonctionnement à l\u0027origine de la courbe B-H.\n4. Vérifier la démagnétisation : Répéter le test de la courbe d\u0027excitation - la tension au point d\u0027inflexion doit correspondre à la valeur du certificat d\u0027essai de l\u0027usine à ±5% ; le courant de magnétisation au point d\u0027inflexion doit correspondre à la valeur de l\u0027usine à ±10%.\n5. Documenter la démagnétisation : Enregistrez la courbe d\u0027excitation avant la démagnétisation, les paramètres de la procédure de démagnétisation et la courbe d\u0027excitation après la démagnétisation dans le dossier d\u0027entretien du TC.\n\nMéthode d\u0027inversion du courant continu (alternative) :\n\nPour les TC où il est difficile d\u0027accéder à l\u0027enroulement secondaire sous tension alternative, la méthode d\u0027inversion du courant continu applique une série d\u0027impulsions de courant continu de polarité alternée et de magnitude progressivement décroissante, ce qui permet d\u0027obtenir la même réduction progressive de la boucle d\u0027hystérésis que la méthode de la tension alternative.\n\n### Prévention : Spécification des noyaux de tomodensitométrie protégés contre la rémanence\n\nPour les nouvelles installations de TC dans les applications de protection contre les arcs électriques des installations industrielles où les déclenchements intempestifs induits par la rémanence constituent un risque connu, spécifier des noyaux de classe PR (protégés contre la rémanence) selon la norme IEC 61869-2 :\n\n- Définition de la RP de classe : [Facteur de rémanence Kr = Br/Bsat ≤ 0,10 - flux rémanent maximal 10% après tout historique de magnétisation](https://webstore.iec.ch/en/publication/6050)[4](#fn-4)\n- Comment cela se produit-il ? Un petit entrefer est introduit dans le circuit magnétique du noyau du TC ; l\u0027entrefer stocke de l\u0027énergie qui force le flux à revenir vers zéro lorsque la force magnétisante est supprimée, ce qui limite la rémanence à ≤10% de Bsat.\n- Compromis : l\u0027entrefer réduit l\u0027inductance magnétisante du TC, ce qui augmente le courant magnétisant et réduit légèrement la précision aux faibles courants primaires ; les noyaux de classe PR sont généralement spécifiés pour les applications de protection uniquement, et non pour le comptage des revenus.\n- Application : Spécification obligatoire pour tous les noyaux de TC connectés aux relais de protection contre les arcs électriques dans les installations industrielles de moyenne tension avec un rapport X/R supérieur à 10.\n\n### Mesures de prévention au niveau du système\n\nAu-delà de la spécification du cœur du TC, des mesures au niveau du système réduisent le taux d\u0027accumulation de rémanence dans les systèmes de protection contre les arcs électriques à moyenne tension des installations industrielles :\n\n- Réduire le temps d\u0027élimination des défauts : Un fonctionnement plus rapide de la protection réduit la durée d\u0027exposition au décalage CC par événement de défaut, réduisant ainsi l\u0027accumulation de rémanence par événement ; le temps d\u0027élimination des défauts visé est inférieur à 80 ms pour les applications de protection contre les arcs électriques.\n- Mettre en œuvre la commutation point sur onde pour la mise sous tension des transformateurs : [La commutation contrôlée qui alimente le transformateur au passage à zéro de la tension minimise le décalage de courant continu dans le courant d\u0027appel.](https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900)[5](#fn-5), réduisant ainsi l\u0027accumulation de rémanence à partir de chaque événement de mise sous tension\n- Planifier la démagnétisation périodique des TC : Pour les installations existantes avec des noyaux de TC standard (Kr = 0,6-0,8), prévoir une démagnétisation tous les 3 ans ou après tout événement de défaut où le courant primaire a dépassé 50% du courant nominal de courte durée - selon ce qui se produit en premier.\n- Séparer les noyaux de TC de protection de l\u0027arc des noyaux de TC de mesure : Utiliser des noyaux de TC dédiés à la mesure du courant du relais de protection de l\u0027arc - noyaux qui peuvent être démagnétisés sans affecter la précision du comptage des revenus.\n\n### Erreurs courantes en matière de gestion de la rémanence\n\n- Démagnétiser uniquement le TC qui a été identifié comme affecté par la rémanence : Dans une installation triphasée, les trois TC de phase sont exposés au même historique de courant de défaut ; si l\u0027un des TC présente une rémanence significative, les trois doivent être évalués et démagnétisés en tant qu\u0027ensemble.\n- Réalisation d\u0027un test de précision du rapport avant la démagnétisation : Les résultats du test de précision du rapport sur un TC affecté par la rémanence ne sont pas représentatifs de la performance réelle de la classe de précision du TC ; il faut toujours démagnétiser avant de procéder au test de précision du rapport.\n- Spécification des noyaux de classe PR pour les applications de comptage des revenus : L\u0027entrefer qui limite la rémanence dans les noyaux de classe PR augmente le courant magnétisant et dégrade la précision à de faibles courants primaires ; la classe PR est une spécification de noyau de protection - les compteurs de revenus nécessitent des noyaux standard de classe 0.2S ou 0.5 sans entrefer.\n- Ajuster les réglages du relais de protection de l\u0027arc pour éviter les déclenchements intempestifs sans traiter la rémanence du TC : L\u0027augmentation du seuil de courant du relais de protection de l\u0027arc pour éviter les déclenchements intempestifs induits par la rémanence réduit la sensibilité du relais aux véritables défauts d\u0027arc à faible courant - échangeant la prévention des déclenchements intempestifs contre l\u0027échec de la détection des défauts authentiques.\n\n## Conclusion\n\nLa rémanence du noyau du TC est la variable cachée de la fiabilité des systèmes de protection moyenne tension des installations industrielles - invisible à l\u0027inspection des plaques signalétiques, invisible aux tests de mise en service standard et invisible aux calculs de réglage des relais, mais parfaitement capable de faire fonctionner les relais de protection d\u0027arc et de surintensité sur des formes d\u0027ondes de courant secondaire déformées qui n\u0027ont aucun rapport avec le courant primaire réel pendant les premiers cycles critiques de la mise sous tension du circuit. Le mécanisme est bien compris, la méthodologie de diagnostic est simple et la correction - la démagnétisation du noyau du TC - est une activité de maintenance de quatre heures qui élimine complètement la condition de rémanence. Dans les systèmes de protection contre les arcs électriques de moyenne tension des installations industrielles, où un faux déclenchement coûte des dizaines de milliers d\u0027euros en perte de production et où un véritable défaut d\u0027arc manqué coûte des vies, l\u0027évaluation de la rémanence et la démagnétisation du noyau du TC n\u0027est pas une activité de maintenance discrétionnaire - c\u0027est le fondement technique d\u0027un système de protection auquel on peut faire confiance pour fonctionner correctement et uniquement correctement lorsque cela est le plus important.\n\n## FAQ sur la rémanence du noyau du TC et les faux déclenchements de relais\n\n### Q : Pourquoi les relais de protection contre les arcs électriques sont-ils plus vulnérables aux déclenchements intempestifs induits par la rémanence que les relais de surintensité standard dans les installations industrielles à moyenne tension ?\n\nR : Les relais de protection contre les arcs électriques fonctionnent en 5-10 ms - dans le premier demi-cycle du flux de courant primaire. La saturation du TC induite par la rémanence et la distorsion de la forme d\u0027onde secondaire se produisent pendant les 1 à 3 premiers cycles d\u0027alimentation. La mesure instantanée du courant du relais de protection d\u0027arc répond aux pointes de la forme d\u0027onde déformée avant que le transitoire de saturation n\u0027ait diminué, alors que les relais de surintensité plus lents peuvent ne pas atteindre la prise avant que le transitoire ne s\u0027estompe.\n\n### Q : Quel niveau de flux rémanent dans le noyau d\u0027un TC est suffisant pour provoquer un déclenchement intempestif du relais de protection contre les arcs électriques lors de la mise sous tension d\u0027un transformateur dans un système de moyenne tension d\u0027une installation industrielle ?\n\nR : Un flux rémanent supérieur à 50% de Bsat combiné à une composante de décalage CC d\u0027appel de transformateur crée un risque élevé de faux déclenchement. À 70% de rémanence, la variation de flux disponible avant saturation n\u0027est que de 30% de la normale - le TC sature dans le premier quart de cycle d\u0027un courant d\u0027appel asymétrique, produisant des pics de forme d\u0027onde secondaire qui dépassent régulièrement les seuils de courant des relais de protection contre les arcs électriques.\n\n### Q : Comment la spécification des noyaux de TC protégés contre la rémanence de la classe PR de la CEI 61869-2 limite-t-elle le flux de rémanence et quel est le compromis technique par rapport aux noyaux de TC standard pour les applications de protection contre les arcs électriques ?\n\nR : Les noyaux de classe PR intègrent un petit entrefer dans le circuit magnétique qui limite le facteur de rémanence Kr à ≤0,10 (rémanence maximale de 10% Bsat) en stockant l\u0027énergie qui force le flux vers zéro lorsque la force magnétisante est supprimée. En contrepartie, le courant magnétisant augmente en raison de la réluctance de l\u0027entrefer, ce qui réduit légèrement la précision à de faibles courants primaires. La classe PR est correcte pour les noyaux de protection ; les noyaux standard sans entrefer restent corrects pour le comptage des revenus.\n\n### Q : Quelle est la séquence correcte pour la démagnétisation des noyaux de TC à l\u0027aide de la méthode de réduction de la tension alternative et comment vérifie-t-on la réussite de la démagnétisation dans une installation industrielle de moyenne tension ?\n\nA : Appliquer une tension alternative à l\u0027enroulement secondaire à 120% de la tension au point de genou avec le primaire en circuit ouvert ; réduire lentement jusqu\u0027à zéro à 5% par seconde. Vérifier en répétant l\u0027essai de la courbe d\u0027excitation - la tension au point de genou doit correspondre au certificat d\u0027usine à ±5% et le courant de magnétisation au point de genou à ±10%. Consigner les courbes avant et après la démagnétisation dans le dossier de maintenance du TC.\n\n### Q : À quelle fréquence la démagnétisation des noyaux de TC doit-elle être programmée pour les systèmes de protection contre les arcs électriques moyenne tension des installations industrielles et quels sont les événements qui doivent déclencher une démagnétisation non programmée ?\n\nA : Démagnétisation programmée tous les 3 ans pour les noyaux de TC standard (Kr = 0,6-0,8) dans les applications de protection contre les arcs électriques. Démagnétisation non programmée requise après : tout événement de défaut où le courant primaire a dépassé 50% du courant de courte durée nominal ; tout fonctionnement inexpliqué du relais de protection qui ne peut être attribué à un défaut confirmé ; tout test de résistance d\u0027isolement en courant continu effectué sur les circuits secondaires du TC sans que les liens de court-circuitage de l\u0027enroulement secondaire soient en place.\n\n1. “Hystérésis magnétique”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis`. Fournit les principes physiques fondamentaux expliquant comment les matériaux ferromagnétiques conservent une densité de flux résiduelle après que la force de magnétisation appliquée a été supprimée. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : recherche. Soutient : Confirme que le comportement de l\u0027hystérésis B-H dans les noyaux CT ferromagnétiques dépend de l\u0027historique de l\u0027aimantation, et pas seulement de la force d\u0027aimantation actuelle. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Erreurs de transformateur de courant et d\u0027appel de transformateur mesurées par un capteur optique”, `https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf`. Rapports sur les données d\u0027étude de flux résiduel CT montrant des niveaux de rémanence distribués jusqu\u0027à 80% de la densité de flux de conception dans les unités échantillonnées. Rôle de la preuve : statistique ; Type de source : industrie. Soutient : Documente que la densité de flux rémanent dans les noyaux CT silicium-acier standard peut atteindre 70-80% de la densité de flux de saturation. Note sur la portée : les résultats de l\u0027enquête varient en fonction de la qualité du noyau et de l\u0027historique de service. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “Qu\u0027est-ce que le DC Offset ? Demandez à Chris”, `https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/`. Explique comment la composante de décalage CC du courant de défaut est régie par l\u0027angle de début de défaut sur la forme d\u0027onde de tension et le rapport X/R du système. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : industrie. Soutient : Confirme que l\u0027ampleur du décalage en courant continu du défaut dépend du point sur l\u0027onde à l\u0027apparition du défaut et des caractéristiques inductives de la source. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “IEC 61869-2:2012 Transformateurs de mesure - Partie 2 : Exigences supplémentaires pour les transformateurs de courant”, `https://webstore.iec.ch/en/publication/6050`. Définit le champ d\u0027application de la norme internationale pour les transformateurs de courant inductif, y compris les spécifications du noyau protégé contre la rémanence de classe PR. Rôle de la preuve : general_support ; Type de source : standard. Soutient : Établit la spécification de la classe PR exigeant un facteur de rémanence Kr ≤ 0,10 pour les transformateurs de courant de classe de protection à faible rémanence. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Procédures de mise sous tension contrôlée des transformateurs de puissance”, `https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900`. Document de recherche analysant la réduction du courant d\u0027appel dans les transformateurs grâce à la commutation des disjoncteurs commandée par le point sur l\u0027onde dans une gamme de configurations triphasées. Rôle de la preuve : mécanisme ; Type de source : recherche. Soutient : Confirme que la commutation contrôlée synchronisée avec la forme d\u0027onde de la tension réduit le décalage de courant continu et le courant d\u0027appel pendant la mise sous tension du transformateur. [↩](#fnref-5_ref)","links":{"canonical":"https://voltgrids.com/fr/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/","agent_json":"https://voltgrids.com/fr/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/agent.json","agent_markdown":"https://voltgrids.com/fr/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/agent.md"}},"ai_usage":{"preferred_source_url":"https://voltgrids.com/fr/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/","preferred_citation_title":"Comment la magnétisation du noyau provoque de faux déclenchements de relais","support_status_note":"Ce paquet expose l\u0027article WordPress publié et les liens sources extraits. Il ne vérifie pas de manière indépendante toutes les affirmations."}}