{"schema_version":"1.0","package_type":"agent_readable_article","generated_at":"2026-06-01T11:41:08+00:00","article":{"id":8288,"slug":"ct-composite-error-explained","title":"Spiegazione dell\u0027errore CT Composite","url":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-composite-error-explained/","language":"it-IT","published_at":"2026-04-10T01:58:10+00:00","modified_at":"2026-05-10T02:38:37+00:00","author":{"id":1,"name":"Bepto"},"summary":"La comprensione dell\u0027errore composito del trasformatore di corrente è fondamentale per garantire l\u0027affidabilità dei relè di protezione nei sistemi di media tensione. Questa guida illustra le definizioni matematiche della norma IEC 61869-2, le classi di accuratezza e i requisiti critici di verifica del fattore di limitazione dell\u0027accuratezza. Impara a specificare i TA che impediscono il...","word_count":3665,"taxonomies":{"categories":[{"id":159,"name":"Trasformatore di corrente (CT)","slug":"current-transformerct","url":"https://voltgrids.com/it/blog/category/instrument-transformer/current-transformerct/"},{"id":146,"name":"Trasformatore di strumenti","slug":"instrument-transformer","url":"https://voltgrids.com/it/blog/category/instrument-transformer/"}],"tags":[{"id":190,"name":"Media tensione","slug":"medium-voltage","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/medium-voltage/"},{"id":188,"name":"Distribuzione dell\u0027alimentazione","slug":"power-distribution","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/power-distribution/"},{"id":248,"name":"Protezione","slug":"protection","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/protection/"},{"id":191,"name":"Affidabilità","slug":"reliability","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/reliability/"},{"id":247,"name":"Specifiche tecniche","slug":"technical-specification","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/technical-specification/"}]},"media_links":[{"type":"video","provider":"YouTube","url":"https://youtu.be/B2EEJbxmkUM","embed_url":"https://www.youtube.com/embed/B2EEJbxmkUM","video_id":"B2EEJbxmkUM"},{"type":"audio","provider":"SoundCloud","url":"https://soundcloud.com/bepto-247719800/ct-composite-error-explained/s-MnUxtPA99Ym?si=6cb845e19b3e4a79a06308cf362d6caa\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing","embed_url":"https://w.soundcloud.com/player/?url=https://soundcloud.com/bepto-247719800/ct-composite-error-explained/s-MnUxtPA99Ym?si=6cb845e19b3e4a79a06308cf362d6caa\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing\u0026auto_play=false\u0026buying=false\u0026sharing=false\u0026download=false\u0026show_artwork=true\u0026show_playcount=false\u0026show_user=true\u0026single_active=true"}],"sections":[{"heading":"Introduzione","level":0,"content":"![LCZ-35 Trasformatore di corrente 35kV per interni in resina epossidica - 15-1200A 0,2S 0,5S 10P Classe 40,5 95 185kV Isolamento doppio avvolgimento GB1208 IEC60044-1](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/LCZ-35-Current-Transformer-35kV-Indoor-Epoxy-Resin-15-1200A-0.2S-0.5S-10P-Class-40.5-95-185kV-Insulation-Dual-Winding-GB1208-IEC60044-1.jpg)\n\n[Trasformatore di corrente (CT)](https://voltgrids.com/it/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)"},{"heading":"Introduzione","level":2,"content":"Quando un trasformatore di corrente non riesce a riprodurre accuratamente la corrente di guasto primaria nel suo circuito secondario, i relè di protezione ricevono segnali distorti, con conseguenze che vanno dall\u0027intervento ritardato al guasto completo della protezione. Al centro delle specifiche di accuratezza dei TA si trova un singolo parametro che gli ingegneri spesso citano ma che raramente comprendono appieno: **errore composito**. **L\u0027errore composito è l\u0027espressione matematica definita dall\u0027IEC dell\u0027imprecisione totale della misura del TA, che combina l\u0027errore di grandezza della corrente e lo spostamento di fase in un unico valore percentuale RMS, ed è il criterio che determina se un TA di protezione supera o meno la sua classe di accuratezza al momento dell\u0027installazione. [Fattore limitante della precisione](https://voltgrids.com/it/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/).** Per gli ingegneri elettrici che specificano i TA di protezione per i quadri di media tensione, le sottostazioni e i sistemi di distribuzione industriale, una chiara comprensione dell\u0027errore composito è essenziale per garantire l\u0027affidabilità della protezione in condizioni di guasto reali. Questa guida illustra il concetto di [IEC 61869-2 (che sostituisce la IEC 60044-1) come criterio di accuratezza di riferimento](https://webstore.iec.ch/publication/6014)[1](#fn-1) definizione, la formulazione matematica e le implicazioni tecniche pratiche dell\u0027errore di composizione nei circuiti di protezione MT."},{"heading":"Indice dei contenuti","level":2,"content":"- [Che cos\u0027è l\u0027errore composito del TA e come viene definito dagli standard IEC?](#what-is-ct-composite-error-and-how-is-it-defined-by-iec-standards)\n- [Come viene calcolato matematicamente l\u0027errore composito nei TA di protezione?](#how-is-composite-error-mathematically-calculated-in-protection-cts)\n- [In che modo l\u0027errore composito influenza la selezione dei TA per le applicazioni di protezione MT?](#how-does-composite-error-influence-ct-selection-for-mv-protection-applications)\n- [Quali sono gli equivoci e gli errori di analisi più comuni riguardo all\u0027errore CT Composite?](#what-are-the-common-misunderstandings-and-testing-errors-around-ct-composite-error)"},{"heading":"Che cos\u0027è l\u0027errore composito del TA e come viene definito dagli standard IEC?","level":2,"content":"![Schema tecnico che illustra la definizione di errore composito del TA ($\\varepsilon_c$) secondo la norma IEC 61869-2. Combina un diagramma a fasori che mostra la relazione tra le correnti secondarie ideali e quelle effettive, suddivise in componenti di errore di rapporto e di fase, con un\u0027illustrazione del nucleo di un trasformatore di corrente che subisce una saturazione magnetica in presenza di elevate correnti di guasto, evidenziando la deviazione di precisione totale che cattura la distorsione.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/IEC-61869-2-CT-Composite-Error-Vectorial-Definition-and-Core-Saturation-Effect-1024x687.jpg)\n\nIEC 61869-2 Definizione vettoriale dell\u0027errore composito del TA ed effetto di saturazione del nucleo\n\nL\u0027errore composito è il **deviazione totale di precisione dell\u0027uscita secondaria di un TA rispetto al suo valore teorico ideale**, espressa come percentuale del valore RMS della corrente primaria. È definito come segue **IEC 61869-2** (che sostituisce la norma IEC 60044-1) come criterio di precisione per i TA di classe di protezione al loro fattore di limitazione della precisione nominale (ALF).\n\nA differenza dell\u0027errore di rapporto e dello spostamento di fase - che vengono misurati separatamente in condizioni sinusoidali normali - l\u0027errore composito cattura la **effetto combinato di entrambi gli errori di magnitudine e fase simultaneamente**, inclusa la distorsione introdotta dalla non-linearità del nucleo e [saturazione magnetica](https://voltgrids.com/it/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/) a multipli elevati di corrente di guasto. Ciò la rende la metrica di precisione più completa ed esigente per le prestazioni dei TA di protezione."},{"heading":"La definizione di IEC 61869-2","level":3,"content":"Secondo la norma IEC 61869-2, l\u0027errore composito (εc\\varepsilon_c) è definito come:\n\n\u003E *“Il valore RMS della differenza tra i valori istantanei della corrente primaria e della corrente secondaria moltiplicato per il rapporto di trasformazione nominale, espresso come percentuale del valore RMS della corrente primaria”.”*\n\nQuesta definizione ha tre implicazioni critiche per i tecnici della protezione:\n\n- Si misura a **ALF × corrente primaria nominale** - non con corrente di carico normale\n- Cattura **distorsione della forma d\u0027onda** causata dalla saturazione del nucleo, non solo dall\u0027errore di rapporto allo stato stazionario.\n- Si tratta di un **Percentuale RMS** - che significa che le componenti di distorsione armonica derivanti dal comportamento del nucleo saturo sono completamente incluse"},{"heading":"Classi di precisione e limiti di errore compositi","level":3,"content":"| Classe di precisione | Limite di errore composito all\u0027ALF | Limite di spostamento di fase | Applicazione tipica |\n| 5P | ≤ 5% | ± 60 minuti | Protezione differenziale, a distanza, contro le sovracorrenti |\n| 10P | ≤ 10% | Non specificato | Protezione contro le sovracorrenti e i guasti a terra |\n| 5PR | ≤ 5% | ± 60 minuti | Schemi di protezione controllati dalla rimanenza |\n| 10PR | ≤ 10% | Non specificato | Protezione generale, a riminiscenza limitata |\n| PX / PXR | Definito dalla tensione del punto di ginocchio | Non per errore composito | Protezione dell\u0027unità, schemi ad alta impedenza |"},{"heading":"Parametri tecnici chiave che regolano l\u0027errore del composito","level":3,"content":"- **Materiale del nucleo:** [Acciaio al silicio orientato al grano laminato a freddo (CRGO) - l\u0027orientamento del grano determina il punto di ginocchio di saturazione](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel)[2](#fn-2) e quindi il comportamento dell\u0027errore composito a multipli di guasto elevati\n- **Sezione trasversale del nucleo:** L\u0027area del nucleo più ampia ritarda l\u0027inizio della saturazione, riducendo l\u0027errore del composito ad ALF elevata.\n- **Giri di avvolgimento secondari:** Determina l\u0027accuratezza del rapporto di trasformazione e il contributo del flusso di dispersione all\u0027errore di fase.\n- **Sistema di isolamento:** Colata in resina epossidica, con valori nominali di 12kV / 24kV / 36kV - la classe di isolamento non influisce direttamente sull\u0027errore del composito ma determina l\u0027ambiente di installazione\n- **Onere nominale:** Un carico maggiore aumenta la richiesta di corrente di magnetizzazione, incrementando l\u0027errore di composizione, direttamente collegato alle prestazioni dell\u0027ALF."},{"heading":"Come viene calcolato matematicamente l\u0027errore composito nei TA di protezione?","level":2,"content":"![Uno schema dettagliato che illustra il calcolo dell\u0027errore composito del TA secondo la norma IEC 61869-2. Mostra sia la visualizzazione della forma d\u0027onda della corrente primaria rispetto alla corrente secondaria distorta a multipli di guasto elevati, sia la formula integrale completa per l\u0027errore composito, sia una ripartizione concettuale che mostra come l\u0027errore composito comprenda l\u0027errore di rapporto, lo spostamento di fase e la componente di distorsione armonica significativa causata dalla saturazione magnetica a correnti di guasto elevate.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/IEC-61869-2-CT-Composite-Error-Integration-Diagram-1024x687.jpg)\n\nDiagramma di integrazione degli errori compositi del TA IEC 61869-2\n\nLa formulazione matematica dell\u0027errore composito integra la differenza istantanea tra l\u0027uscita secondaria ideale e quella effettiva su un ciclo completo, cogliendo sia gli errori di frequenza fondamentale sia la distorsione armonica dovuta alla saturazione del nucleo."},{"heading":"La formula dell\u0027errore composito IEC","level":3,"content":"εc=100I11T∫0T(Kn⋅i2−i1)2dt%\\varepsilon_c = \\frac{100}{I_1} \\sqrt{\\frac{1}{T} \\´int_0^T (K_n \\cdot i_2 - i_1)^2 \\, dt} \\, \\%\n\nDove:\n\n- εc\\varepsilon_c = errore composito (%)\n- I1I_1 = Valore RMS della corrente primaria (A)\n- KnK_n = rapporto di trasformazione nominale (N2/N1N_2/N_1 o I1n/I2nI_{1n}/I_{2n})\n- i1i_1 = corrente primaria istantanea (A)\n- i2i_2 = corrente secondaria istantanea (A)\n- TT = durata di un ciclo completo (secondi)"},{"heading":"Relazione con la corrente di magnetizzazione","level":3,"content":"Nelle prove pratiche di CT, l\u0027errore composito è più comunemente derivato dalla **metodo della corrente magnetizzante**, che è più semplice da implementare rispetto al confronto diretto della forma d\u0027onda istantanea:\n\nεc≈I0I1×100%\\varepsilon_c \\approssimativamente \\frac{I_0}{I_1} \\mesi 100 \\, \\%\n\nDove I0I_0 è la corrente magnetizzante RMS nel punto di prova (ALF × I1nI_{1n}). Questa approssimazione è valida quando la corrente di magnetizzazione è principalmente reattiva - valida per nuclei di TA di protezione ben progettati che operano al di sotto della saturazione profonda."},{"heading":"Errore composito vs. Rapporto Errore vs. Spostamento di fase","level":3,"content":"È essenziale capire come l\u0027errore composito sia correlato alle due componenti individuali dell\u0027errore, ma si differenzi da esse:\n\n**Errore di rapporto (errore di corrente):**\nεi=Kn⋅I2−I1I1×100%\\varepsilon_i = \\frac{K_n \\cdot I_2 - I_1}{I_1} \\mesi 100 \\, \\%\n\nQuesto cattura solo la differenza di grandezza tra la corrente secondaria reale e quella ideale in condizioni sinusoidali.\n\n**Spostamento di fase (δ\\´delta):**\nLa differenza angolare in minuti tra i fasori di corrente primari e secondari - rilevante per la precisione della misura di potenza, ma meno critica per il funzionamento dei relè di protezione.\n\n**Errore composito:**\nCombina entrambi, più la distorsione armonica dovuta alla saturazione del nucleo:\n\nεc2≈εi2+(δ3438)2+εharmonic2\\varepsilon_c^2 \\approx \\varepsilon_i^2 + \\left(\\frac{\\delta}{3438}\\right)^2 + \\varepsilon_{harmonic}^2\n\nIl termine di distorsione armonica εharmonic\\varepsilon_{armonica} diventa dominante quando il nucleo del TA si avvicina alla saturazione, che è esattamente la condizione a ALF × corrente nominale. Questo è il motivo per cui l\u0027errore composito è sempre maggiore del solo errore di rapporto in caso di multipli elevati della corrente di guasto."},{"heading":"Esempio numerico","level":3,"content":"**Specifiche CT:** 400/5A, Classe 5P20, 15VA, Rct=0.4 ΩR_{ct} = 0,4{text{ }\\Omega\n\nAl punto di prova ALF (20 × 400A = 8000A primario):\n\n- Corrente magnetizzante misurata I0=0.18 AI_0 = 0,18 Testi{ A} (RMS)\n- Corrente secondaria nominale I2n=5 AI_{2n} = 5_testo{ A}\n- Corrente primaria al test = 8000A, riferita al secondario = 100A\n\nεc=0.18100×100=0.18%\\varepsilon_c = \\frac{0,18}{100} \\times 100 = 0,18\\%\n\nAspetta - questa è la corrente di magnetizzazione come frazione di **secondario** corrente presso l\u0027ALF:\n\nεc=I0Kn⋅I2,ALF×100=0.18100×100=0.18%\\varepsilon_c = \\frac{I_0}{K_n \\cdot I_{2,ALF}} \\frac{0.18}{100} \\frac{0.18}{100} \\frac{0.18}{100} = 0.18\\%\n\nRisultato: **0,18% errore composito** - ben entro il limite della classe 5P di 5%. Questo CT supera la sua classe di precisione a ALF = 20.\n\n**Caso cliente - Ingegnere di utilità orientato alla qualità, sottostazione di rete 24kV:**\nUn ingegnere della protezione delle utenze dell\u0027Europa orientale ha ricevuto un lotto di TA di Classe 5P20 da un nuovo fornitore. I certificati di prova di fabbrica mostravano un errore di rapporto di 0,8% e uno sfasamento di 25 minuti, entrambi entro i limiti della Classe 5P alla corrente nominale. Tuttavia, l\u0027ingegnere ha richiesto i dati di prova dell\u0027errore composito a ALF = 20. Il fornitore non è stato in grado di fornirli. Il fornitore non è stato in grado di fornirli. Bepto è stato contattato per una fornitura sostitutiva e ha fornito **Rapporti di prova completi secondo la norma IEC 61869-2, comprese le curve di eccitazione dell\u0027errore composito all\u0027ALF**, dati sulla corrente di magnetizzazione e verifica della tensione del punto di ginocchio. L\u0027errore composito a ALF = 20 ha misurato 3,2% - entro il limite di 5% con margine. L\u0027ingegnere ha approvato le specifiche con fiducia. **L\u0027errore composito all\u0027ALF è il criterio di accettazione definitivo del TA di protezione - l\u0027errore del rapporto alla corrente nominale da solo non è sufficiente.**"},{"heading":"In che modo l\u0027errore composito influenza la selezione dei TA per le applicazioni di protezione MT?","level":2,"content":"![Una fotografia tecnica ravvicinata di un trasformatore di corrente (TA) di protezione in resina epossidica montato all\u0027interno di un quadro di media tensione. La targhetta del TA è ben visibile e mostra specifiche critiche come Classe 5P20, Carico 15VA e Rapporto 800/5A. Un diagramma digitale in sovrimpressione illustra come l\u0027errore di composizione influenzi la forma d\u0027onda della corrente in condizioni di guasto elevato, spiegando visivamente l\u0027importanza di una corretta selezione del TA per il coordinamento della protezione.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Medium-Voltage-Protection-CT-and-Composite-Error-Analysis-Diagram-1024x687.jpg)\n\nSchema di analisi dei TA e degli errori compositi di protezione in media tensione\n\nI limiti di errore compositi determinano direttamente la classe di precisione appropriata per ogni funzione di protezione. La selezione della classe sbagliata, anche se il TA è fisicamente adatto al pannello, può compromettere l\u0027intero schema di coordinamento della protezione."},{"heading":"Fase 1: identificazione dei requisiti della funzione di protezione","level":3,"content":"I diversi tipi di relè di protezione hanno una tolleranza diversa per l\u0027errore composito del TA:\n\n- **Protezione differenziale (trasformatore, sbarra, motore):** Richiede la Classe 5P - errore composito ≤ 5% essenziale per evitare falsi interventi su spunto magnetizzante passante\n- **[Protezione della distanza (linea, alimentatore): Richiede la Classe 5P - la precisione dell\u0027angolo di fase è fondamentale per la misura dell\u0027impedenza](https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156)[3](#fn-3)**\n- **Protezione contro le sovracorrenti e i guasti a terra:** Classe 10P accettabile - errore composito ≤ 10% sufficiente per il funzionamento del relè di sovracorrente\n- **Differenziale ad alta impedenza (protezione delle sbarre):** Classe PX - l\u0027errore composito non è il criterio di regolazione; tensione e corrente di magnetizzazione a punto di ginocchio a VkV_k definire le prestazioni"},{"heading":"Fase 2: determinazione dell\u0027ALF richiesto in base al livello di guasto","level":3,"content":"ALFrequired=Isc,maxI1nALF_{richiesta} = \\frac{I_{sc,max}}{I_{1n}}\n\nVerificare quindi che l\u0027errore composito del TA specificato rimanga entro i limiti della classe a questa ALF, non solo all\u0027ALF di targa sotto carico nominale, ma anche all\u0027ALF di targa sotto carico nominale. **ALF effettivo** in condizioni di reale carico operativo."},{"heading":"Fase 3: Considerazioni sull\u0027errore composito specifico dell\u0027applicazione","level":3,"content":"- **Distribuzione industriale MT (6-12kV):** Classe 5P20, 15VA - la protezione differenziale del motore e dell\u0027alimentatore richiede un controllo stretto dell\u0027errore composito a multipli di guasto elevati\n- **Sottostazione della rete elettrica (33-36kV):** Classe 5P30, 30VA - gli schemi di relè a distanza richiedono un errore composito ≤ 5% mantenuto per l\u0027intero intervallo di corrente di guasto\n- **Raccolta MT del parco solare (33kV):** Classe 10P10, 10VA - livelli di guasto più bassi e protezione da sovracorrente più semplice tollerano un errore composito più elevato\n- **Unità principale dell\u0027anello urbano (12kV):** Classe 5P20, compatto in fusione epossidica - spazio limitato ma precisione di protezione non negoziabile\n- **Marine / Offshore (quadro MT):** Classe 5P20, incapsulamento epossidico IP67 - le prestazioni dell\u0027errore composito devono essere verificate a temperatura elevata (50°C ambiente)"},{"heading":"Errore composito e rimanenza: Le classi PR","level":3,"content":"[I TA standard 5P e 10P possono trattenere il flusso residuo (remanenza) fino a 80% del flusso di saturazione.](https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574)[4](#fn-4) dopo una corrente di guasto con offset in corrente continua. Questa rimanenza riduce l\u0027ALF effettivo sull\u0027evento di guasto successivo, spingendo potenzialmente l\u0027errore composito oltre i limiti della classe. Per applicazioni con:\n\n- Schemi di protezione per la chiusura automatica\n- Sequenze ripetute di eliminazione dei guasti\n- Correnti di guasto in corrente continua (avviamento del motore, eccitazione del trasformatore)\n\nSpecificare **Classe 5PR o 10PR** - Questi includono un piccolo vuoto d\u0027aria nel nucleo che limita la rimanenza a ≤ 10% del flusso di saturazione, assicurando che l\u0027errore del composito rimanga entro i limiti su eventi di guasto successivi."},{"heading":"Quali sono gli equivoci e gli errori di analisi più comuni riguardo all\u0027errore CT Composite?","level":2,"content":"![Una fotografia tecnica ravvicinata di un ingegnere applicativo professionista dell\u0027Asia orientale che conduce un test di iniezione secondaria su un trasformatore di corrente di protezione toroidale in un laboratorio di elettrotecnica modernizzato. Il display touchscreen del suo strumento di prova evidenzia un risultato \u0027FAIL\u0027 per l\u0027errore composito al fattore limite di accuratezza (ALF), rispetto a un \u0027PASS\u0027 per l\u0027errore di rapporto, visualizzando un errore critico di verifica tecnica discusso nell\u0027articolo.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Laboratory-Test-Verification-Uncovering-CT-Composite-Error-Failures-at-ALF-1024x687.jpg)\n\nVerifica dei test di laboratorio: scoperta dei difetti di errore del composito CT presso l\u0027ALF"},{"heading":"Lista di controllo per la verifica degli errori compositi","level":3,"content":"1. **Richiesta di dati di test sull\u0027errore composito all\u0027ALF** - non solo l\u0027errore di rapporto e lo sfasamento alla corrente nominale; si tratta di misure diverse.\n2. **Verificare che il test sia stato eseguito al carico nominale** - L\u0027errore del composito aumenta significativamente se testato con un carico inferiore a quello nominale.\n3. **Controllo RctR_{ct} misura a 75°C** - non la temperatura ambiente; la resistenza dell\u0027avvolgimento influisce sulla richiesta di corrente di magnetizzazione e quindi sull\u0027errore di composizione.\n4. **Confermare la curva di eccitazione del nucleo** - tensione del punto di ginocchio e corrente di magnetizzazione a VkV_k sono la base fisica per le prestazioni dell\u0027errore composito\n5. **Per i TA di classe PR, verificare il fattore di remanenza** — [confermare Kr≤10%K_r \\leq 10\\% secondo la clausola IEC 61869-2 per i nuclei a controllo di remanenza](https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424)[5](#fn-5)\n6. **Controllo incrociato dell\u0027ALF sulla targhetta con il certificato di prova** - alcuni produttori stampano valori ALF ottimistici non supportati dai dati reali dei test di errore composito"},{"heading":"Equivoci comuni nelle specifiche e nei test","level":3,"content":"- **Confondere l\u0027errore di rapporto con l\u0027errore composito** - L\u0027errore di rapporto è misurato alla corrente nominale in condizioni sinusoidali; l\u0027errore composito è misurato a ALF × corrente nominale, compresa la distorsione armonica. Un TA può superare i limiti dell\u0027errore di rapporto e non superare i limiti dell\u0027errore composito contemporaneamente.\n- **Assumendo che l\u0027errore composito sia costante per tutti i valori di onere** - L\u0027errore di composizione peggiora con l\u0027aumento del carico nominale; specificare e testare sempre il carico nominale.\n- **Trascurare la componente CC della corrente di guasto** - le correnti di guasto reali contengono un offset in corrente continua che porta il nucleo del TA a una saturazione più profonda di quanto previsto dai test di errore composito solo in corrente alternata; la norma IEC 61869-2 Allegato 2C tratta separatamente le prestazioni transitorie\n- **Accettazione dei dati di prova del TA di misura per la specifica del TA di protezione** - I TA di misura (Classe 0.5, 1.0) sono testati solo per l\u0027errore di rapporto e lo spostamento di fase; l\u0027errore composito a multipli di guasto elevati non è un requisito dei TA di misura e non viene mai testato.\n- **Interpretazione errata dell\u0027approssimazione della corrente magnetizzante** - la formula semplificata εc≈I0/I1×100%\\varepsilon_c \\approssimativamente I_0/I_1 \\times 100\\% è valido solo quando la corrente di magnetizzazione è prevalentemente reattiva; per nuclei fortemente saturi, è necessario applicare la formula integrale istantanea completa\n\n**Caso cliente - Appaltatore EPC, espansione della sottostazione industriale a 11kV:**\nUn appaltatore EPC ha ricevuto da un fornitore locale i certificati di prova dei TA che mostrano un errore di rapporto di 1,2% alla corrente nominale, entro i limiti della Classe 5P. L\u0027ingegnere della protezione ha accettato i certificati senza richiedere i dati dell\u0027errore composito all\u0027ALF. Durante il test di accettazione in fabbrica, l\u0027ingegnere applicativo di Bepto ha eseguito un test di iniezione secondaria e ha misurato un errore composito di 7,8% a ALF = 20, superando il limite di classe 5P di 5%. I TA sono stati scartati. Le unità sostitutive di produzione Bepto, testate in base al protocollo di prova di tipo IEC 61869-2, hanno misurato un errore composito di 3,6% a ALF = 20. **Il progetto ha evitato l\u0027installazione di TA di protezione non conformi in una sottostazione industriale a 11kV sotto tensione, un guasto che avrebbe potuto compromettere la protezione dei motori su apparecchiature di processo critiche.**"},{"heading":"Conclusione","level":2,"content":"L\u0027errore composito è il parametro di precisione più importante per i trasformatori di corrente di protezione nei sistemi di distribuzione di media tensione. Combinando l\u0027errore di magnitudo, lo spostamento di fase e la distorsione armonica in un unico valore percentuale RMS misurato al Fattore Limitante di Precisione, fornisce la valutazione definitiva della capacità di un TA di fornire segnali affidabili ai relè di protezione in condizioni di guasto reali. Per gli ingegneri che specificano i TA per le sottostazioni MT, i feeders industriali o gli schemi di protezione della rete elettrica, la richiesta di dati di test sull\u0027errore composito completo secondo la norma IEC 61869-2 - non solo l\u0027errore di rapporto alla corrente nominale - è lo standard non negoziabile per l\u0027affidabilità della protezione."},{"heading":"Domande frequenti sull\u0027errore del composito TC","level":2},{"heading":"**D: Qual è l\u0027errore composito massimo consentito per un trasformatore di corrente di Classe 5P al suo fattore limitante di precisione?**","level":3,"content":"**A:** Secondo la norma IEC 61869-2, i TA di Classe 5P devono mantenere un errore composito ≤ 5% a ALF × corrente primaria nominale in condizioni di carico nominale. La classe 10P consente un errore composito ≤ 10% allo stesso punto di prova."},{"heading":"**D: Perché l\u0027errore composito è maggiore dell\u0027errore di rapporto per lo stesso trasformatore di corrente a correnti di guasto elevate?**","level":3,"content":"**A:** A multipli di guasto elevati, vicini all\u0027ALF, la saturazione del nucleo introduce una distorsione armonica nella forma d\u0027onda secondaria. L\u0027errore composito cattura questa distorsione tramite l\u0027integrazione RMS; l\u0027errore di rapporto misura solo la differenza di grandezza della frequenza fondamentale, mancando completamente le componenti armoniche."},{"heading":"**D: Un trasformatore di corrente può superare la sua specifica di errore di rapporto ma non i requisiti di errore composito?**","level":3,"content":"**A:** Sì. L\u0027errore di rapporto è misurato alla corrente nominale in condizioni di nucleo lineare. L\u0027errore composito è misurato a ALF × corrente nominale in condizioni di saturazione del nucleo. Un TA con un errore di rapporto accettabile può presentare un errore composito eccessivo a causa delle scarse caratteristiche di saturazione del nucleo."},{"heading":"**D: Qual è la differenza tra i trasformatori di corrente di Classe 5P e Classe 5PR per quanto riguarda l\u0027errore composito?**","level":3,"content":"**A:** Entrambe le classi limitano l\u0027errore composito a ≤ 5% all\u0027ALF. Il suffisso PR aggiunge un requisito di fattore di remanenza: il flusso residuo non deve superare 10% del flusso di saturazione, garantendo che l\u0027errore composito rimanga entro i limiti su eventi di guasto successivi negli schemi di protezione a chiusura automatica."},{"heading":"**D: Come deve essere verificato l\u0027errore composito durante il test di accettazione in fabbrica del TA per le applicazioni di protezione MT?**","level":3,"content":"**A:** Richiedete il rapporto di prova completo del tipo IEC 61869-2, che include la curva di eccitazione, la corrente di magnetizzazione alla tensione del punto di ginocchio, la Rct a 75°C e la misura dell\u0027errore composito a ALF × corrente nominale sotto carico nominale. Il test di iniezione secondaria alla messa in servizio fornisce un\u0027ulteriore verifica sul campo.\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2: Prescrizioni supplementari per trasformatori di corrente”, `https://webstore.iec.ch/publication/6014`. Standard ufficiale che definisce i test di errore composito per i TA di protezione. Ruolo di prova: standard; Tipo di fonte: standard. Supporta: Definizione standard IEC 61869-2. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Acciaio elettrico”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel`. Specifiche tecniche delle proprietà magnetiche dell\u0027acciaio al silicio CRGO. Ruolo di prova: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporti: Orientamento dei grani del CRGO che influisce sulla saturazione. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “Protezione a distanza delle linee di trasmissione”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156`. Spiega la natura critica della precisione dell\u0027angolo di fase nel relè a impedenza. Ruolo dell\u0027evidenza: general_support; Tipo di fonte: industry. Supporta: protezione a distanza che richiede la Classe 5P. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “Impatto della rimanenza dei TA sulle prestazioni dei relè di protezione”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574`. Documento di ricerca che illustra la ritenzione di flusso residuo nei nuclei standard di classe P. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporti: Ritenzione del flusso di remanenza 80% nei TA standard. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “TA a controllo di rimanenza per la protezione dai transitori”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424`. Dettagli sulle specifiche della classe PR e sul dimensionamento del traferro per la limitazione della remanenza. Ruolo dell\u0027evidenza: standard; Tipo di fonte: industria. Supporta: Kr ≤ 10% per nuclei di classe PR. [↩](#fnref-5_ref)"}],"source_links":[{"url":"https://voltgrids.com/it/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/","text":"Trasformatore di corrente (CT)","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/","text":"Fattore limitante della precisione","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/6014","text":"IEC 61869-2 (che sostituisce la IEC 60044-1) come criterio di accuratezza di riferimento","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-1","text":"1","is_internal":false},{"url":"#what-is-ct-composite-error-and-how-is-it-defined-by-iec-standards","text":"Che cos\u0027è l\u0027errore composito del TA e come viene definito dagli standard IEC?","is_internal":false},{"url":"#how-is-composite-error-mathematically-calculated-in-protection-cts","text":"Come viene calcolato matematicamente l\u0027errore composito nei TA di protezione?","is_internal":false},{"url":"#how-does-composite-error-influence-ct-selection-for-mv-protection-applications","text":"In che modo l\u0027errore composito influenza la selezione dei TA per le applicazioni di protezione MT?","is_internal":false},{"url":"#what-are-the-common-misunderstandings-and-testing-errors-around-ct-composite-error","text":"Quali sono gli equivoci e gli errori di analisi più comuni riguardo all\u0027errore CT Composite?","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/","text":"saturazione magnetica","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel","text":"Acciaio al silicio orientato al grano laminato a freddo (CRGO) - l\u0027orientamento del grano determina il punto di ginocchio di saturazione","host":"en.wikipedia.org","is_internal":false},{"url":"#fn-2","text":"2","is_internal":false},{"url":"https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156","text":"Protezione della distanza (linea, alimentatore): Richiede la Classe 5P - la precisione dell\u0027angolo di fase è fondamentale per la misura dell\u0027impedenza","host":"ieeexplore.ieee.org","is_internal":false},{"url":"#fn-3","text":"3","is_internal":false},{"url":"https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574","text":"I TA standard 5P e 10P possono trattenere il flusso residuo (remanenza) fino a 80% del flusso di saturazione.","host":"ieeexplore.ieee.org","is_internal":false},{"url":"#fn-4","text":"4","is_internal":false},{"url":"https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424","text":"confermare Kr≤10%K_r \\leq 10\\% secondo la clausola IEC 61869-2 per i nuclei a controllo di remanenza","host":"ieeexplore.ieee.org","is_internal":false},{"url":"#fn-5","text":"5","is_internal":false},{"url":"#fnref-1_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-2_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-3_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-4_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-5_ref","text":"↩","is_internal":false}],"content_markdown":"![LCZ-35 Trasformatore di corrente 35kV per interni in resina epossidica - 15-1200A 0,2S 0,5S 10P Classe 40,5 95 185kV Isolamento doppio avvolgimento GB1208 IEC60044-1](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/LCZ-35-Current-Transformer-35kV-Indoor-Epoxy-Resin-15-1200A-0.2S-0.5S-10P-Class-40.5-95-185kV-Insulation-Dual-Winding-GB1208-IEC60044-1.jpg)\n\n[Trasformatore di corrente (CT)](https://voltgrids.com/it/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)\n\n## Introduzione\n\nQuando un trasformatore di corrente non riesce a riprodurre accuratamente la corrente di guasto primaria nel suo circuito secondario, i relè di protezione ricevono segnali distorti, con conseguenze che vanno dall\u0027intervento ritardato al guasto completo della protezione. Al centro delle specifiche di accuratezza dei TA si trova un singolo parametro che gli ingegneri spesso citano ma che raramente comprendono appieno: **errore composito**. **L\u0027errore composito è l\u0027espressione matematica definita dall\u0027IEC dell\u0027imprecisione totale della misura del TA, che combina l\u0027errore di grandezza della corrente e lo spostamento di fase in un unico valore percentuale RMS, ed è il criterio che determina se un TA di protezione supera o meno la sua classe di accuratezza al momento dell\u0027installazione. [Fattore limitante della precisione](https://voltgrids.com/it/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/).** Per gli ingegneri elettrici che specificano i TA di protezione per i quadri di media tensione, le sottostazioni e i sistemi di distribuzione industriale, una chiara comprensione dell\u0027errore composito è essenziale per garantire l\u0027affidabilità della protezione in condizioni di guasto reali. Questa guida illustra il concetto di [IEC 61869-2 (che sostituisce la IEC 60044-1) come criterio di accuratezza di riferimento](https://webstore.iec.ch/publication/6014)[1](#fn-1) definizione, la formulazione matematica e le implicazioni tecniche pratiche dell\u0027errore di composizione nei circuiti di protezione MT.\n\n## Indice dei contenuti\n\n- [Che cos\u0027è l\u0027errore composito del TA e come viene definito dagli standard IEC?](#what-is-ct-composite-error-and-how-is-it-defined-by-iec-standards)\n- [Come viene calcolato matematicamente l\u0027errore composito nei TA di protezione?](#how-is-composite-error-mathematically-calculated-in-protection-cts)\n- [In che modo l\u0027errore composito influenza la selezione dei TA per le applicazioni di protezione MT?](#how-does-composite-error-influence-ct-selection-for-mv-protection-applications)\n- [Quali sono gli equivoci e gli errori di analisi più comuni riguardo all\u0027errore CT Composite?](#what-are-the-common-misunderstandings-and-testing-errors-around-ct-composite-error)\n\n## Che cos\u0027è l\u0027errore composito del TA e come viene definito dagli standard IEC?\n\n![Schema tecnico che illustra la definizione di errore composito del TA ($\\varepsilon_c$) secondo la norma IEC 61869-2. Combina un diagramma a fasori che mostra la relazione tra le correnti secondarie ideali e quelle effettive, suddivise in componenti di errore di rapporto e di fase, con un\u0027illustrazione del nucleo di un trasformatore di corrente che subisce una saturazione magnetica in presenza di elevate correnti di guasto, evidenziando la deviazione di precisione totale che cattura la distorsione.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/IEC-61869-2-CT-Composite-Error-Vectorial-Definition-and-Core-Saturation-Effect-1024x687.jpg)\n\nIEC 61869-2 Definizione vettoriale dell\u0027errore composito del TA ed effetto di saturazione del nucleo\n\nL\u0027errore composito è il **deviazione totale di precisione dell\u0027uscita secondaria di un TA rispetto al suo valore teorico ideale**, espressa come percentuale del valore RMS della corrente primaria. È definito come segue **IEC 61869-2** (che sostituisce la norma IEC 60044-1) come criterio di precisione per i TA di classe di protezione al loro fattore di limitazione della precisione nominale (ALF).\n\nA differenza dell\u0027errore di rapporto e dello spostamento di fase - che vengono misurati separatamente in condizioni sinusoidali normali - l\u0027errore composito cattura la **effetto combinato di entrambi gli errori di magnitudine e fase simultaneamente**, inclusa la distorsione introdotta dalla non-linearità del nucleo e [saturazione magnetica](https://voltgrids.com/it/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/) a multipli elevati di corrente di guasto. Ciò la rende la metrica di precisione più completa ed esigente per le prestazioni dei TA di protezione.\n\n### La definizione di IEC 61869-2\n\nSecondo la norma IEC 61869-2, l\u0027errore composito (εc\\varepsilon_c) è definito come:\n\n\u003E *“Il valore RMS della differenza tra i valori istantanei della corrente primaria e della corrente secondaria moltiplicato per il rapporto di trasformazione nominale, espresso come percentuale del valore RMS della corrente primaria”.”*\n\nQuesta definizione ha tre implicazioni critiche per i tecnici della protezione:\n\n- Si misura a **ALF × corrente primaria nominale** - non con corrente di carico normale\n- Cattura **distorsione della forma d\u0027onda** causata dalla saturazione del nucleo, non solo dall\u0027errore di rapporto allo stato stazionario.\n- Si tratta di un **Percentuale RMS** - che significa che le componenti di distorsione armonica derivanti dal comportamento del nucleo saturo sono completamente incluse\n\n### Classi di precisione e limiti di errore compositi\n\n| Classe di precisione | Limite di errore composito all\u0027ALF | Limite di spostamento di fase | Applicazione tipica |\n| 5P | ≤ 5% | ± 60 minuti | Protezione differenziale, a distanza, contro le sovracorrenti |\n| 10P | ≤ 10% | Non specificato | Protezione contro le sovracorrenti e i guasti a terra |\n| 5PR | ≤ 5% | ± 60 minuti | Schemi di protezione controllati dalla rimanenza |\n| 10PR | ≤ 10% | Non specificato | Protezione generale, a riminiscenza limitata |\n| PX / PXR | Definito dalla tensione del punto di ginocchio | Non per errore composito | Protezione dell\u0027unità, schemi ad alta impedenza |\n\n### Parametri tecnici chiave che regolano l\u0027errore del composito\n\n- **Materiale del nucleo:** [Acciaio al silicio orientato al grano laminato a freddo (CRGO) - l\u0027orientamento del grano determina il punto di ginocchio di saturazione](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel)[2](#fn-2) e quindi il comportamento dell\u0027errore composito a multipli di guasto elevati\n- **Sezione trasversale del nucleo:** L\u0027area del nucleo più ampia ritarda l\u0027inizio della saturazione, riducendo l\u0027errore del composito ad ALF elevata.\n- **Giri di avvolgimento secondari:** Determina l\u0027accuratezza del rapporto di trasformazione e il contributo del flusso di dispersione all\u0027errore di fase.\n- **Sistema di isolamento:** Colata in resina epossidica, con valori nominali di 12kV / 24kV / 36kV - la classe di isolamento non influisce direttamente sull\u0027errore del composito ma determina l\u0027ambiente di installazione\n- **Onere nominale:** Un carico maggiore aumenta la richiesta di corrente di magnetizzazione, incrementando l\u0027errore di composizione, direttamente collegato alle prestazioni dell\u0027ALF.\n\n## Come viene calcolato matematicamente l\u0027errore composito nei TA di protezione?\n\n![Uno schema dettagliato che illustra il calcolo dell\u0027errore composito del TA secondo la norma IEC 61869-2. Mostra sia la visualizzazione della forma d\u0027onda della corrente primaria rispetto alla corrente secondaria distorta a multipli di guasto elevati, sia la formula integrale completa per l\u0027errore composito, sia una ripartizione concettuale che mostra come l\u0027errore composito comprenda l\u0027errore di rapporto, lo spostamento di fase e la componente di distorsione armonica significativa causata dalla saturazione magnetica a correnti di guasto elevate.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/IEC-61869-2-CT-Composite-Error-Integration-Diagram-1024x687.jpg)\n\nDiagramma di integrazione degli errori compositi del TA IEC 61869-2\n\nLa formulazione matematica dell\u0027errore composito integra la differenza istantanea tra l\u0027uscita secondaria ideale e quella effettiva su un ciclo completo, cogliendo sia gli errori di frequenza fondamentale sia la distorsione armonica dovuta alla saturazione del nucleo.\n\n### La formula dell\u0027errore composito IEC\n\nεc=100I11T∫0T(Kn⋅i2−i1)2dt%\\varepsilon_c = \\frac{100}{I_1} \\sqrt{\\frac{1}{T} \\´int_0^T (K_n \\cdot i_2 - i_1)^2 \\, dt} \\, \\%\n\nDove:\n\n- εc\\varepsilon_c = errore composito (%)\n- I1I_1 = Valore RMS della corrente primaria (A)\n- KnK_n = rapporto di trasformazione nominale (N2/N1N_2/N_1 o I1n/I2nI_{1n}/I_{2n})\n- i1i_1 = corrente primaria istantanea (A)\n- i2i_2 = corrente secondaria istantanea (A)\n- TT = durata di un ciclo completo (secondi)\n\n### Relazione con la corrente di magnetizzazione\n\nNelle prove pratiche di CT, l\u0027errore composito è più comunemente derivato dalla **metodo della corrente magnetizzante**, che è più semplice da implementare rispetto al confronto diretto della forma d\u0027onda istantanea:\n\nεc≈I0I1×100%\\varepsilon_c \\approssimativamente \\frac{I_0}{I_1} \\mesi 100 \\, \\%\n\nDove I0I_0 è la corrente magnetizzante RMS nel punto di prova (ALF × I1nI_{1n}). Questa approssimazione è valida quando la corrente di magnetizzazione è principalmente reattiva - valida per nuclei di TA di protezione ben progettati che operano al di sotto della saturazione profonda.\n\n### Errore composito vs. Rapporto Errore vs. Spostamento di fase\n\nÈ essenziale capire come l\u0027errore composito sia correlato alle due componenti individuali dell\u0027errore, ma si differenzi da esse:\n\n**Errore di rapporto (errore di corrente):**\nεi=Kn⋅I2−I1I1×100%\\varepsilon_i = \\frac{K_n \\cdot I_2 - I_1}{I_1} \\mesi 100 \\, \\%\n\nQuesto cattura solo la differenza di grandezza tra la corrente secondaria reale e quella ideale in condizioni sinusoidali.\n\n**Spostamento di fase (δ\\´delta):**\nLa differenza angolare in minuti tra i fasori di corrente primari e secondari - rilevante per la precisione della misura di potenza, ma meno critica per il funzionamento dei relè di protezione.\n\n**Errore composito:**\nCombina entrambi, più la distorsione armonica dovuta alla saturazione del nucleo:\n\nεc2≈εi2+(δ3438)2+εharmonic2\\varepsilon_c^2 \\approx \\varepsilon_i^2 + \\left(\\frac{\\delta}{3438}\\right)^2 + \\varepsilon_{harmonic}^2\n\nIl termine di distorsione armonica εharmonic\\varepsilon_{armonica} diventa dominante quando il nucleo del TA si avvicina alla saturazione, che è esattamente la condizione a ALF × corrente nominale. Questo è il motivo per cui l\u0027errore composito è sempre maggiore del solo errore di rapporto in caso di multipli elevati della corrente di guasto.\n\n### Esempio numerico\n\n**Specifiche CT:** 400/5A, Classe 5P20, 15VA, Rct=0.4 ΩR_{ct} = 0,4{text{ }\\Omega\n\nAl punto di prova ALF (20 × 400A = 8000A primario):\n\n- Corrente magnetizzante misurata I0=0.18 AI_0 = 0,18 Testi{ A} (RMS)\n- Corrente secondaria nominale I2n=5 AI_{2n} = 5_testo{ A}\n- Corrente primaria al test = 8000A, riferita al secondario = 100A\n\nεc=0.18100×100=0.18%\\varepsilon_c = \\frac{0,18}{100} \\times 100 = 0,18\\%\n\nAspetta - questa è la corrente di magnetizzazione come frazione di **secondario** corrente presso l\u0027ALF:\n\nεc=I0Kn⋅I2,ALF×100=0.18100×100=0.18%\\varepsilon_c = \\frac{I_0}{K_n \\cdot I_{2,ALF}} \\frac{0.18}{100} \\frac{0.18}{100} \\frac{0.18}{100} = 0.18\\%\n\nRisultato: **0,18% errore composito** - ben entro il limite della classe 5P di 5%. Questo CT supera la sua classe di precisione a ALF = 20.\n\n**Caso cliente - Ingegnere di utilità orientato alla qualità, sottostazione di rete 24kV:**\nUn ingegnere della protezione delle utenze dell\u0027Europa orientale ha ricevuto un lotto di TA di Classe 5P20 da un nuovo fornitore. I certificati di prova di fabbrica mostravano un errore di rapporto di 0,8% e uno sfasamento di 25 minuti, entrambi entro i limiti della Classe 5P alla corrente nominale. Tuttavia, l\u0027ingegnere ha richiesto i dati di prova dell\u0027errore composito a ALF = 20. Il fornitore non è stato in grado di fornirli. Il fornitore non è stato in grado di fornirli. Bepto è stato contattato per una fornitura sostitutiva e ha fornito **Rapporti di prova completi secondo la norma IEC 61869-2, comprese le curve di eccitazione dell\u0027errore composito all\u0027ALF**, dati sulla corrente di magnetizzazione e verifica della tensione del punto di ginocchio. L\u0027errore composito a ALF = 20 ha misurato 3,2% - entro il limite di 5% con margine. L\u0027ingegnere ha approvato le specifiche con fiducia. **L\u0027errore composito all\u0027ALF è il criterio di accettazione definitivo del TA di protezione - l\u0027errore del rapporto alla corrente nominale da solo non è sufficiente.**\n\n## In che modo l\u0027errore composito influenza la selezione dei TA per le applicazioni di protezione MT?\n\n![Una fotografia tecnica ravvicinata di un trasformatore di corrente (TA) di protezione in resina epossidica montato all\u0027interno di un quadro di media tensione. La targhetta del TA è ben visibile e mostra specifiche critiche come Classe 5P20, Carico 15VA e Rapporto 800/5A. Un diagramma digitale in sovrimpressione illustra come l\u0027errore di composizione influenzi la forma d\u0027onda della corrente in condizioni di guasto elevato, spiegando visivamente l\u0027importanza di una corretta selezione del TA per il coordinamento della protezione.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Medium-Voltage-Protection-CT-and-Composite-Error-Analysis-Diagram-1024x687.jpg)\n\nSchema di analisi dei TA e degli errori compositi di protezione in media tensione\n\nI limiti di errore compositi determinano direttamente la classe di precisione appropriata per ogni funzione di protezione. La selezione della classe sbagliata, anche se il TA è fisicamente adatto al pannello, può compromettere l\u0027intero schema di coordinamento della protezione.\n\n### Fase 1: identificazione dei requisiti della funzione di protezione\n\nI diversi tipi di relè di protezione hanno una tolleranza diversa per l\u0027errore composito del TA:\n\n- **Protezione differenziale (trasformatore, sbarra, motore):** Richiede la Classe 5P - errore composito ≤ 5% essenziale per evitare falsi interventi su spunto magnetizzante passante\n- **[Protezione della distanza (linea, alimentatore): Richiede la Classe 5P - la precisione dell\u0027angolo di fase è fondamentale per la misura dell\u0027impedenza](https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156)[3](#fn-3)**\n- **Protezione contro le sovracorrenti e i guasti a terra:** Classe 10P accettabile - errore composito ≤ 10% sufficiente per il funzionamento del relè di sovracorrente\n- **Differenziale ad alta impedenza (protezione delle sbarre):** Classe PX - l\u0027errore composito non è il criterio di regolazione; tensione e corrente di magnetizzazione a punto di ginocchio a VkV_k definire le prestazioni\n\n### Fase 2: determinazione dell\u0027ALF richiesto in base al livello di guasto\n\nALFrequired=Isc,maxI1nALF_{richiesta} = \\frac{I_{sc,max}}{I_{1n}}\n\nVerificare quindi che l\u0027errore composito del TA specificato rimanga entro i limiti della classe a questa ALF, non solo all\u0027ALF di targa sotto carico nominale, ma anche all\u0027ALF di targa sotto carico nominale. **ALF effettivo** in condizioni di reale carico operativo.\n\n### Fase 3: Considerazioni sull\u0027errore composito specifico dell\u0027applicazione\n\n- **Distribuzione industriale MT (6-12kV):** Classe 5P20, 15VA - la protezione differenziale del motore e dell\u0027alimentatore richiede un controllo stretto dell\u0027errore composito a multipli di guasto elevati\n- **Sottostazione della rete elettrica (33-36kV):** Classe 5P30, 30VA - gli schemi di relè a distanza richiedono un errore composito ≤ 5% mantenuto per l\u0027intero intervallo di corrente di guasto\n- **Raccolta MT del parco solare (33kV):** Classe 10P10, 10VA - livelli di guasto più bassi e protezione da sovracorrente più semplice tollerano un errore composito più elevato\n- **Unità principale dell\u0027anello urbano (12kV):** Classe 5P20, compatto in fusione epossidica - spazio limitato ma precisione di protezione non negoziabile\n- **Marine / Offshore (quadro MT):** Classe 5P20, incapsulamento epossidico IP67 - le prestazioni dell\u0027errore composito devono essere verificate a temperatura elevata (50°C ambiente)\n\n### Errore composito e rimanenza: Le classi PR\n\n[I TA standard 5P e 10P possono trattenere il flusso residuo (remanenza) fino a 80% del flusso di saturazione.](https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574)[4](#fn-4) dopo una corrente di guasto con offset in corrente continua. Questa rimanenza riduce l\u0027ALF effettivo sull\u0027evento di guasto successivo, spingendo potenzialmente l\u0027errore composito oltre i limiti della classe. Per applicazioni con:\n\n- Schemi di protezione per la chiusura automatica\n- Sequenze ripetute di eliminazione dei guasti\n- Correnti di guasto in corrente continua (avviamento del motore, eccitazione del trasformatore)\n\nSpecificare **Classe 5PR o 10PR** - Questi includono un piccolo vuoto d\u0027aria nel nucleo che limita la rimanenza a ≤ 10% del flusso di saturazione, assicurando che l\u0027errore del composito rimanga entro i limiti su eventi di guasto successivi.\n\n## Quali sono gli equivoci e gli errori di analisi più comuni riguardo all\u0027errore CT Composite?\n\n![Una fotografia tecnica ravvicinata di un ingegnere applicativo professionista dell\u0027Asia orientale che conduce un test di iniezione secondaria su un trasformatore di corrente di protezione toroidale in un laboratorio di elettrotecnica modernizzato. Il display touchscreen del suo strumento di prova evidenzia un risultato \u0027FAIL\u0027 per l\u0027errore composito al fattore limite di accuratezza (ALF), rispetto a un \u0027PASS\u0027 per l\u0027errore di rapporto, visualizzando un errore critico di verifica tecnica discusso nell\u0027articolo.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Laboratory-Test-Verification-Uncovering-CT-Composite-Error-Failures-at-ALF-1024x687.jpg)\n\nVerifica dei test di laboratorio: scoperta dei difetti di errore del composito CT presso l\u0027ALF\n\n### Lista di controllo per la verifica degli errori compositi\n\n1. **Richiesta di dati di test sull\u0027errore composito all\u0027ALF** - non solo l\u0027errore di rapporto e lo sfasamento alla corrente nominale; si tratta di misure diverse.\n2. **Verificare che il test sia stato eseguito al carico nominale** - L\u0027errore del composito aumenta significativamente se testato con un carico inferiore a quello nominale.\n3. **Controllo RctR_{ct} misura a 75°C** - non la temperatura ambiente; la resistenza dell\u0027avvolgimento influisce sulla richiesta di corrente di magnetizzazione e quindi sull\u0027errore di composizione.\n4. **Confermare la curva di eccitazione del nucleo** - tensione del punto di ginocchio e corrente di magnetizzazione a VkV_k sono la base fisica per le prestazioni dell\u0027errore composito\n5. **Per i TA di classe PR, verificare il fattore di remanenza** — [confermare Kr≤10%K_r \\leq 10\\% secondo la clausola IEC 61869-2 per i nuclei a controllo di remanenza](https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424)[5](#fn-5)\n6. **Controllo incrociato dell\u0027ALF sulla targhetta con il certificato di prova** - alcuni produttori stampano valori ALF ottimistici non supportati dai dati reali dei test di errore composito\n\n### Equivoci comuni nelle specifiche e nei test\n\n- **Confondere l\u0027errore di rapporto con l\u0027errore composito** - L\u0027errore di rapporto è misurato alla corrente nominale in condizioni sinusoidali; l\u0027errore composito è misurato a ALF × corrente nominale, compresa la distorsione armonica. Un TA può superare i limiti dell\u0027errore di rapporto e non superare i limiti dell\u0027errore composito contemporaneamente.\n- **Assumendo che l\u0027errore composito sia costante per tutti i valori di onere** - L\u0027errore di composizione peggiora con l\u0027aumento del carico nominale; specificare e testare sempre il carico nominale.\n- **Trascurare la componente CC della corrente di guasto** - le correnti di guasto reali contengono un offset in corrente continua che porta il nucleo del TA a una saturazione più profonda di quanto previsto dai test di errore composito solo in corrente alternata; la norma IEC 61869-2 Allegato 2C tratta separatamente le prestazioni transitorie\n- **Accettazione dei dati di prova del TA di misura per la specifica del TA di protezione** - I TA di misura (Classe 0.5, 1.0) sono testati solo per l\u0027errore di rapporto e lo spostamento di fase; l\u0027errore composito a multipli di guasto elevati non è un requisito dei TA di misura e non viene mai testato.\n- **Interpretazione errata dell\u0027approssimazione della corrente magnetizzante** - la formula semplificata εc≈I0/I1×100%\\varepsilon_c \\approssimativamente I_0/I_1 \\times 100\\% è valido solo quando la corrente di magnetizzazione è prevalentemente reattiva; per nuclei fortemente saturi, è necessario applicare la formula integrale istantanea completa\n\n**Caso cliente - Appaltatore EPC, espansione della sottostazione industriale a 11kV:**\nUn appaltatore EPC ha ricevuto da un fornitore locale i certificati di prova dei TA che mostrano un errore di rapporto di 1,2% alla corrente nominale, entro i limiti della Classe 5P. L\u0027ingegnere della protezione ha accettato i certificati senza richiedere i dati dell\u0027errore composito all\u0027ALF. Durante il test di accettazione in fabbrica, l\u0027ingegnere applicativo di Bepto ha eseguito un test di iniezione secondaria e ha misurato un errore composito di 7,8% a ALF = 20, superando il limite di classe 5P di 5%. I TA sono stati scartati. Le unità sostitutive di produzione Bepto, testate in base al protocollo di prova di tipo IEC 61869-2, hanno misurato un errore composito di 3,6% a ALF = 20. **Il progetto ha evitato l\u0027installazione di TA di protezione non conformi in una sottostazione industriale a 11kV sotto tensione, un guasto che avrebbe potuto compromettere la protezione dei motori su apparecchiature di processo critiche.**\n\n## Conclusione\n\nL\u0027errore composito è il parametro di precisione più importante per i trasformatori di corrente di protezione nei sistemi di distribuzione di media tensione. Combinando l\u0027errore di magnitudo, lo spostamento di fase e la distorsione armonica in un unico valore percentuale RMS misurato al Fattore Limitante di Precisione, fornisce la valutazione definitiva della capacità di un TA di fornire segnali affidabili ai relè di protezione in condizioni di guasto reali. Per gli ingegneri che specificano i TA per le sottostazioni MT, i feeders industriali o gli schemi di protezione della rete elettrica, la richiesta di dati di test sull\u0027errore composito completo secondo la norma IEC 61869-2 - non solo l\u0027errore di rapporto alla corrente nominale - è lo standard non negoziabile per l\u0027affidabilità della protezione.\n\n## Domande frequenti sull\u0027errore del composito TC\n\n### **D: Qual è l\u0027errore composito massimo consentito per un trasformatore di corrente di Classe 5P al suo fattore limitante di precisione?**\n\n**A:** Secondo la norma IEC 61869-2, i TA di Classe 5P devono mantenere un errore composito ≤ 5% a ALF × corrente primaria nominale in condizioni di carico nominale. La classe 10P consente un errore composito ≤ 10% allo stesso punto di prova.\n\n### **D: Perché l\u0027errore composito è maggiore dell\u0027errore di rapporto per lo stesso trasformatore di corrente a correnti di guasto elevate?**\n\n**A:** A multipli di guasto elevati, vicini all\u0027ALF, la saturazione del nucleo introduce una distorsione armonica nella forma d\u0027onda secondaria. L\u0027errore composito cattura questa distorsione tramite l\u0027integrazione RMS; l\u0027errore di rapporto misura solo la differenza di grandezza della frequenza fondamentale, mancando completamente le componenti armoniche.\n\n### **D: Un trasformatore di corrente può superare la sua specifica di errore di rapporto ma non i requisiti di errore composito?**\n\n**A:** Sì. L\u0027errore di rapporto è misurato alla corrente nominale in condizioni di nucleo lineare. L\u0027errore composito è misurato a ALF × corrente nominale in condizioni di saturazione del nucleo. Un TA con un errore di rapporto accettabile può presentare un errore composito eccessivo a causa delle scarse caratteristiche di saturazione del nucleo.\n\n### **D: Qual è la differenza tra i trasformatori di corrente di Classe 5P e Classe 5PR per quanto riguarda l\u0027errore composito?**\n\n**A:** Entrambe le classi limitano l\u0027errore composito a ≤ 5% all\u0027ALF. Il suffisso PR aggiunge un requisito di fattore di remanenza: il flusso residuo non deve superare 10% del flusso di saturazione, garantendo che l\u0027errore composito rimanga entro i limiti su eventi di guasto successivi negli schemi di protezione a chiusura automatica.\n\n### **D: Come deve essere verificato l\u0027errore composito durante il test di accettazione in fabbrica del TA per le applicazioni di protezione MT?**\n\n**A:** Richiedete il rapporto di prova completo del tipo IEC 61869-2, che include la curva di eccitazione, la corrente di magnetizzazione alla tensione del punto di ginocchio, la Rct a 75°C e la misura dell\u0027errore composito a ALF × corrente nominale sotto carico nominale. Il test di iniezione secondaria alla messa in servizio fornisce un\u0027ulteriore verifica sul campo.\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2: Prescrizioni supplementari per trasformatori di corrente”, `https://webstore.iec.ch/publication/6014`. Standard ufficiale che definisce i test di errore composito per i TA di protezione. Ruolo di prova: standard; Tipo di fonte: standard. Supporta: Definizione standard IEC 61869-2. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Acciaio elettrico”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_steel`. Specifiche tecniche delle proprietà magnetiche dell\u0027acciaio al silicio CRGO. Ruolo di prova: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporti: Orientamento dei grani del CRGO che influisce sulla saturazione. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “Protezione a distanza delle linee di trasmissione”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/8340156`. Spiega la natura critica della precisione dell\u0027angolo di fase nel relè a impedenza. Ruolo dell\u0027evidenza: general_support; Tipo di fonte: industry. Supporta: protezione a distanza che richiede la Classe 5P. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “Impatto della rimanenza dei TA sulle prestazioni dei relè di protezione”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/4144574`. Documento di ricerca che illustra la ritenzione di flusso residuo nei nuclei standard di classe P. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporti: Ritenzione del flusso di remanenza 80% nei TA standard. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “TA a controllo di rimanenza per la protezione dai transitori”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/7553424`. Dettagli sulle specifiche della classe PR e sul dimensionamento del traferro per la limitazione della remanenza. Ruolo dell\u0027evidenza: standard; Tipo di fonte: industria. Supporta: Kr ≤ 10% per nuclei di classe PR. [↩](#fnref-5_ref)","links":{"canonical":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-composite-error-explained/","agent_json":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-composite-error-explained/agent.json","agent_markdown":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-composite-error-explained/agent.md"}},"ai_usage":{"preferred_source_url":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-composite-error-explained/","preferred_citation_title":"Spiegazione dell\u0027errore CT Composite","support_status_note":"This package exposes the published WordPress article and extracted source links. It does not independently verify every claim."}}