{"schema_version":"1.0","package_type":"agent_readable_article","generated_at":"2026-05-20T16:40:32+00:00","article":{"id":8280,"slug":"current-transformer-secondary-burden-calculation","title":"Calcolo dell\u0027onere secondario del trasformatore di corrente","url":"https://voltgrids.com/it/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/","language":"it-IT","published_at":"2026-04-09T06:26:48+00:00","modified_at":"2026-05-10T02:34:21+00:00","author":{"id":1,"name":"Bepto"},"summary":"La padronanza del calcolo dell\u0027onere secondario dei trasformatori di corrente è essenziale per garantire l\u0027affidabilità del sistema elettrico. Questa guida tecnica fornisce una metodologia passo-passo per calcolare l\u0027impedenza totale, compresi i VA del relè, la resistenza dei cavi e le perdite di connessione, per evitare la saturazione del TA e garantire un funzionamento accurato del...","word_count":3190,"taxonomies":{"categories":[{"id":159,"name":"Trasformatore di corrente (CT)","slug":"current-transformerct","url":"https://voltgrids.com/it/blog/category/instrument-transformer/current-transformerct/"},{"id":146,"name":"Trasformatore di strumenti","slug":"instrument-transformer","url":"https://voltgrids.com/it/blog/category/instrument-transformer/"}],"tags":[{"id":190,"name":"Media tensione","slug":"medium-voltage","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/medium-voltage/"},{"id":188,"name":"Distribuzione dell\u0027alimentazione","slug":"power-distribution","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/power-distribution/"},{"id":248,"name":"Protezione","slug":"protection","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/protection/"},{"id":191,"name":"Affidabilità","slug":"reliability","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/reliability/"},{"id":247,"name":"Specifiche tecniche","slug":"technical-specification","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/technical-specification/"}]},"media_links":[{"type":"video","provider":"YouTube","url":"https://youtu.be/qWZAHtxO5oU","embed_url":"https://www.youtube.com/embed/qWZAHtxO5oU","video_id":"qWZAHtxO5oU"},{"type":"audio","provider":"SoundCloud","url":"https://soundcloud.com/bepto-247719800/current-transformer-secondary/s-9PGbjfVSzb2?si=99109b79ef9841d492d68fd7321726e5\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing","embed_url":"https://w.soundcloud.com/player/?url=https://soundcloud.com/bepto-247719800/current-transformer-secondary/s-9PGbjfVSzb2?si=99109b79ef9841d492d68fd7321726e5\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing\u0026auto_play=false\u0026buying=false\u0026sharing=false\u0026download=false\u0026show_artwork=true\u0026show_playcount=false\u0026show_user=true\u0026single_active=true"}],"sections":[{"heading":"Introduzione","level":0,"content":"![LA-10 LAJ-10 Trasformatore di corrente 10kV per interni in resina epossidica - 5-1200A 0,2S 0,5 10P Classe 12 42 75kV Isolamento 265mm Creepage GB1208 IEC60044-1](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/LA-10-LAJ-10-Current-Transformer-10kV-Indoor-Epoxy-Resin-5-1200A-0.2S-0.5-10P-Class-12-42-75kV-Insulation-265mm-Creepage-GB1208-IEC60044-1.jpg)\n\n[Trasformatore di corrente (CT)](https://voltgrids.com/it/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)"},{"heading":"Introduzione","level":2,"content":"Nei sistemi di protezione in media tensione, anche un trasformatore di corrente perfettamente specificato può non fornire segnali di guasto affidabili se il carico secondario è calcolato in modo errato. **Il carico secondario - l\u0027impedenza totale collegata ai terminali secondari del TA - determina direttamente se il TA mantiene la precisione durante le condizioni di guasto o se si satura e invia segnali corrotti ai relè di protezione.** Per gli ingegneri elettrici che progettano schemi di protezione MT e per i responsabili degli approvvigionamenti di TA per le sottostazioni industriali o le alimentazioni della rete elettrica, un calcolo errato dell\u0027onere è uno degli errori di specifica più comuni e più conseguenti sul campo. Questa guida fornisce una metodologia strutturata e di livello ingegneristico per il calcolo dell\u0027onere secondario dei TA, che copre ogni componente di resistenza nell\u0027anello secondario, e per la traduzione di tale calcolo in una corretta specifica del TA secondo la norma IEC 61869-2."},{"heading":"Indice dei contenuti","level":2,"content":"- [Che cos\u0027è la CT Secondary Burden e che cosa comprende?](#what-is-ct-secondary-burden-and-what-does-it-include)\n- [Come si calcola l\u0027onere secondario totale passo dopo passo?](#how-do-you-calculate-total-secondary-burden-step-by-step)\n- [In che modo il carico secondario influisce sulla selezione dei TA per la protezione della MT?](#how-does-secondary-burden-affect-ct-selection-for-mv-protection)\n- [Quali sono gli errori più comuni di calcolo degli oneri nei circuiti di protezione?](#what-are-the-most-common-burden-calculation-errors-in-protection-circuits)"},{"heading":"Che cos\u0027è la CT Secondary Burden e che cosa comprende?","level":2,"content":"![Visualizzazione tecnica dettagliata dei componenti del carico secondario di un trasformatore di corrente (TA), presentata in un contesto di laboratorio. Uno spaccato di un TA mostra la resistenza interna dell\u0027avvolgimento (Rct), collegata da cavi secondari (Rcable) a morsettiere industriali (Rterminal), che portano a un moderno relè di protezione numerico (Relay Burden, Srelay). Il percorso dell\u0027impedenza totale, che combina tutti questi elementi, è visivamente enfatizzato con un flusso di corrente unificato di colore blu e arancione e con etichette come \u0027CT SECONDARY BURDEN (Impedenza totale - espressa in VA o Ω)\u0027, con riferimento allo standard IEC 61869-2.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Secondary-Burden-Components-and-Total-Impedance-Visualization-1024x687.jpg)\n\nComponenti del carico secondario della TC e visualizzazione dell\u0027impedenza totale\n\nL\u0027onere secondario della TC è il **impedenza totale (espressa in VA o Ω) presentata all\u0027avvolgimento secondario del TA** da tutti i dispositivi e i conduttori collegati nel circuito secondario. Non si tratta semplicemente dell\u0027impedenza della bobina del relè, ma della somma di tutti gli elementi resistivi e reattivi che la corrente secondaria deve attraversare.\n\nPer **IEC 61869-2**, il [L\u0027onere nominale (Sₙ) di un TA di protezione è definito in base alla corrente nominale del secondario](https://webstore.iec.ch/publication/28612)[1](#fn-1) (in genere 1A o 5A) e il fattore di potenza nominale (in genere cos φ = 0,8). Il TA deve mantenere la sua classe di precisione fino a questo valore di carico. Se lo si supera, l\u0027ALF effettivo si riduce, potenzialmente al di sotto dei requisiti del livello di guasto del sistema."},{"heading":"Componenti dell\u0027onere secondario della CT","level":3,"content":"L\u0027onere secondario totale comprende quattro elementi distinti:\n\n- **Onere del relè (S_relay):** Il consumo di VA di tutti i relè di protezione collegati - sovracorrente, guasto a terra, differenziale, distanza. [I moderni relè di protezione numerica consumano in genere 0,1-0,5 VA per fase.](https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm)[2](#fn-2); I relè elettromeccanici possono consumare da 3 a 10 VA.\n- **Onere del cavo (R_cavo):** Resistenza del cablaggio secondario tra i terminali del TA e il pannello del relè - spesso il più grande componente di onere singolo nelle installazioni sul campo\n- **Morsettiera e resistenza di collegamento (R_terminale):** Piccolo ma non trascurabile nelle catene secondarie lunghe; in genere 0,01-0,05Ω per coppia di morsetti.\n- **Resistenza dell\u0027avvolgimento secondario del TA (R_ct):** Resistenza dell\u0027avvolgimento interno del TA stesso - non fa parte del carico esterno, ma è fondamentale per il calcolo dell\u0027ALF; [misurato a 75°C secondo lo standard IEC](https://webstore.iec.ch/publication/28612)[3](#fn-3)"},{"heading":"Specifiche tecniche chiave da confermare","level":3,"content":"- **Corrente secondaria nominale:** 1A o 5A - questa scelta influisce notevolmente sul carico del cavo (il secondario da 5A produce una caduta di tensione del cavo 25 volte superiore a quella di 1A a parità di resistenza)\n- **Sistema di isolamento:** Colata in resina epossidica, nominale 12kV / 24kV / 36kV secondo IEC 61869\n- **Classe di precisione:** 5P o 10P per i circuiti di protezione\n- **Gamma di carico nominale:** Valori standard - 2,5VA, 5VA, 10VA, 15VA, 30VA\n- **Temperatura di esercizio:** [Classe E (120°C) o Classe F (155°C)](https://webstore.iec.ch/publication/583)[4](#fn-4) - influisce sul fattore di correzione Rct"},{"heading":"Come si calcola l\u0027onere secondario totale passo dopo passo?","level":2,"content":"![Illustrazione tecnica dettagliata di un foglio di lavoro per il calcolo dell\u0027onere secondario di un trasformatore di corrente (TA). L\u0027infografica mostra una sequenza di quattro passaggi grafici su uno sfondo di cartamodello: determinazione dell\u0027onere del relè (Srelay) e conversione in Rrelay, calcolo della resistenza del cavo (Rcable_75) con correzione della temperatura per la lunghezza unidirezionale e le proprietà del rame, aggiunta della resistenza del terminale (Rterminal) per coppie multiple e somma della resistenza di onere totale. Si conclude con una somma di valori di esempio (0,02 + 0,511 + 0,18 = 0,549Ω) convertiti in 13,7VA a 5A, indicando la specifica finale: \u0027Specificare un carico nominale CT ≥ 15VA\u0027. Un confronto evidenzia l\u0027enorme impatto del secondario a 5A sul carico del cavo.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Secondary-Burden-Step-by-Step-Calculation-Worksheet-1024x687.jpg)\n\nFoglio di lavoro per il calcolo dell\u0027onere secondario CT passo dopo passo\n\nUn calcolo rigoroso dell\u0027onere secondario segue un processo in quattro fasi. Ciascuna fase deve essere completata prima che la specifica della CT sia finalizzata: saltare una qualsiasi fase comporta il rischio di una sottospecificazione."},{"heading":"Fase 1: determinazione dell\u0027onere del relè","level":3,"content":"Ottenere il consumo di VA dalle schede tecniche dei produttori di relè per ciascun dispositivo collegato:\n\nSrelay=∑i=1nSrelay,iS_{relay} = \\sum_{i=1}^{n} S_{relay,i}\n\nConvertire i VA in resistenza alla corrente nominale del secondario:\n\nRrelay=SrelayI2n2R_{relay} = \\frac{S_{relay}}{I_{2n}^2}\n\n**Esempio:** Relè di sovracorrente numerico = 0,3VA, relè di guasto a terra = 0,2VA, totale = 0,5VA\nCon I₂ₙ = 5A: Rrelay=0.525=0.02,ΩR_{relay} = \\frac{0.5}{25} = 0.02 , \\Omega\nA I₂ₙ = 1A: Rrelay=0.51=0.5,ΩR_{relay} = \\frac{0.5}{1} = 0.5 , \\Omega"},{"heading":"Fase 2: Calcolo della resistenza del cavo","level":3,"content":"Questa è la fase di calcolo più critica, soprattutto per le installazioni in cui i TA sono situati lontano dai pannelli dei relè:\n\nRcable=2×L×ρAR_{cable} = \\frac{2 \\times L \\times \\rho}{A}\n\nDove:\n\n- LL = lunghezza del cavo unidirezionale (metri)\n- ρ\\rho = [resistività del rame = **0,0175 Ω-mm²/m**](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity)[5](#fn-5) (a 20°C)\n- AA = sezione trasversale del cavo (mm²)\n- Fattore **2** tiene conto sia dei conduttori in uscita che di quelli in entrata\n\n**Correzione della temperatura a 75°C:**\n\nRcable,75=Rcable,20×[1+0.00393×(75−20)]R_{cavo,75} = R_{cavo,20} \\´times [1 + 0.00393 ´times (75 - 20)]\n\nRcable,75=Rcable,20×1.216R_{cavo,75} = R_{cavo,20} \\´molte volte 1,216\n\n**Esempio:** 30 m di cavo, rame da 2,5 mm²:\nRcable,20=2×30×0.01752.5=0.42,ΩR_{cavo,20} = \\frac{2 \\times 30 \\times 0.0175}{2.5} = 0,42 , \\Omega\nRcable,75=0.42×1.216=0.511,ΩR_{cavo,75} = 0,42 \\mesi 1,216 = 0,511 , \\Omega"},{"heading":"Fase 3: Aggiungere la resistenza dei terminali e dei collegamenti","level":3,"content":"Per un tipico circuito secondario con 6 coppie di morsetti:\n\nRterminal=6×0.03=0.18,ΩR_{terminale} = 6 ´times 0.03 = 0.18 , ´Omega"},{"heading":"Fase 4: Somma degli oneri esterni totali","level":3,"content":"Rburden,total=Rrelay+Rcable,75+RterminalR_{burden,total} = R_{relay} + R_{cavo,75} + R_{terminale}\n\nRburden,total=0.02+0.511+0.018=0.549,ΩR_{burden,total} = 0,02 + 0,511 + 0,018 = 0,549 , \\Omega\n\nConvertire in VA alla corrente secondaria nominale:\n\nSburden,total=Rburden,total×I2n2=0.549×25=13.7,VAS_{burden,total} = R_{burden,total} \\I_{2n}^2 = 0,549 ´times 25 = 13,7 , VA\n\n→ **Specificare il carico nominale del TA ≥ 15VA** (il prossimo valore standard superiore a 13,7VA)"},{"heading":"Confronto degli oneri: secondaria 1A vs 5A","level":3,"content":"| Parametro | 1A Secondaria | 5A Secondario |\n| Resistenza del cavo Impatto | Basso (effetto I² minimo) | Alto (perdita di VA 25 volte superiore) |\n| Onere della staffetta (VA→Ω) | Maggiore Ω per VA | Ω inferiore per VA |\n| Percorso del cavo consigliato | Pratico fino a 100 m | Mantenersi idealmente al di sotto dei 30 metri |\n| Valutazione dell\u0027onere standard | 2,5VA-15VA tipico | 10VA-30VA tipico |\n| Dimensione del nucleo | Più piccolo | Più grande |\n| Applicazione | Installazioni remote, lunghe tratte di cavo | Installazioni di pannelli locali |\n\n**Il punto chiave da cui partire:** Per installazioni di TA a più di 20 metri dal pannello relè, **1A secondario è fortemente preferito** - L\u0027onere del cavo a 5A secondari può consumare l\u0027intero budget VA nominale prima ancora che il relè riceva un segnale.\n\n**Caso cliente - Appaltatore EPC della rete elettrica, sottostazione 33kV:**\nUn appaltatore EPC dell\u0027Asia meridionale ha specificato dei TA secondari da 5A per una sottostazione esterna da 33kV in cui le scatole di smistamento dei TA erano situate a 45 metri dal pannello principale dei relè. Il calcolo iniziale dell\u0027onere (solo per il relè) indicava 8VA, ben al di sotto dell\u0027onere nominale di 15VA. Tuttavia, l\u0027ingegnere applicativo di Bepto ha ricalcolato includendo la resistenza del cavo: 45 m × 2,5 mm² di rame a 75°C aggiunti **1,23Ω = 30,7VA** al carico. L\u0027onere totale superava i 38VA, più del doppio del valore nominale del TA. Le specifiche sono state riviste in modo che i TA secondari 1A avessero un carico nominale di 15VA, risolvendo il problema prima della produzione. **Questo singolo calcolo ha evitato un guasto completo del sistema di protezione su un alimentatore di rete in tensione.**"},{"heading":"In che modo il carico secondario influisce sulla selezione dei TA per la protezione della MT?","level":2,"content":"![Infografica tecnica dettagliata che visualizza l\u0027impatto della selezione del carico sull\u0027accuratezza e l\u0027affidabilità dei trasformatori di corrente (TA). L\u0027infografica mostra un confronto diviso: il lato sinistro illustra un carico calcolato di 13,7 VA che risulta in un segnale di guasto saturo, mentre il lato destro mostra un carico nominale specificato di 15 VA che risulta in un segnale di guasto preciso e lineare che riproduce il moltiplicatore di corrente di guasto. Le etichette evidenziano l\u0027esempio di calcolo e la specifica finale: \u0027ONERE STIMATO SPECIFICO: 15 VA (Classe 5P20)\u0027.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Burden-Selection-Impact-on-CT-ALF-and-Protection-Accuracy-1024x687.jpg)\n\nImpatto della selezione degli oneri sull\u0027accuratezza della CT ALF e della protezione\n\nUna volta calcolato l\u0027onere secondario totale, esso è direttamente collegato a tre parametri di specifica del TA: la classe di onere nominale, la selezione della classe di precisione e la verifica dell\u0027ALF effettivo rispetto ai requisiti del livello di guasto del sistema."},{"heading":"Fase 1: selezionare la classe di carico nominale","level":3,"content":"Selezionare sempre il **il valore di onere standard successivo rispetto all\u0027onere totale calcolato:**\n\n- Carico calcolato = 13,7VA → Specificare **15VA**\n- Carico calcolato = 22VA → Specificare **30VA**\n- Non specificare mai un TA con carico nominale uguale al carico calcolato: questo lascia un margine nullo."},{"heading":"Fase 2: verifica dell\u0027ALF effettivo rispetto al livello di guasto","level":3,"content":"Con l\u0027onere nominale selezionato, verificare l\u0027ALF effettivo utilizzando:\n\nALFactual=ALFrated×Rct+Rburden,ratedRct+Rburden,actualALF_{attuale} = ALF_{valutato} \\tempo \\frac{R_{ct} + R_{burden,rated}}{R_{ct} + R_{burden,actual}}\n\nGarantire: ALFactual≥Isc,maxI1n×1.1ALF_{attuale} \\geq \\frac{I_{sc,max}}{I_{1n}} \\´quasi 1,1"},{"heading":"Fase 3: Raccomandazioni sugli oneri specifici dell\u0027applicazione","level":3,"content":"- **Distribuzione industriale MT (6-12kV):** Secondario 5A, 15VA, Classe 5P20 - brevi percorsi di cavi in pannelli MCC compatti\n- **Sottostazione della rete elettrica (33-36kV):** Secondario 1A, 15VA, Classe 5P30 - lunghe tratte di cavo verso sale relè remote\n- **Raccolta MT del parco solare (33kV):** Secondario 1A, 10VA, Classe 10P10 - livelli di guasto inferiori, ottimizzazione dei costi\n- **Unità principale dell\u0027anello urbano (12kV):** Secondario 1A, 5VA, Classe 5P20 - TA compatto in resina epossidica, con ingombro ridotto\n- **Piattaforma marina / offshore:** Secondario 1A, 10VA, Classe 5P20, incapsulamento epossidico IP67 - ambiente corrosivo"},{"heading":"Impatto sull\u0027affidabilità di una corretta specificazione degli oneri","level":3,"content":"- Il TA opera all\u0027interno della regione lineare durante il guasto → il relè riceve un segnale preciso di corrente di guasto\n- ✅ Il relè di protezione interviene entro la corretta caratteristica tempo-corrente\n- ✅ La protezione differenziale mantiene la stabilità sui guasti passanti\n- L\u0027affidabilità e il tempo di attività del sistema sono preservati per l\u0027intera gamma di livelli di guasto.\n- ❌ Il TA sovraccarico si satura → il relè non legge la corrente di guasto → intervento ritardato o fallito\n- ❌ Carico nominale sottospecificato → ALF effettivo ridotto → punto cieco della protezione a multipli di guasto elevati"},{"heading":"Quali sono gli errori più comuni di calcolo degli oneri nei circuiti di protezione?","level":2,"content":"![Un\u0027infografica tecnica completa che illustra in dettaglio i quattro errori principali nel calcolo del carico del TA - effetti della temperatura, conduttori di ritorno, morsettiere e variazioni di lunghezza - e ne traccia visivamente l\u0027impatto operativo: riduzione dell\u0027ALF effettivo, lettura insufficiente dei relè e guasti al sistema come i danni al motore.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Analysis-of-CT-Overburdening-Causes-and-Consequences-1024x687.jpg)\n\nAnalisi delle cause e delle conseguenze del sovraccarico di lavoro del TC"},{"heading":"Lista di controllo per l\u0027installazione e la verifica","level":3,"content":"1. **Misurare la lunghezza effettiva del cavo** - Usare i disegni di costruzione, non le stime di progetto; il percorso sul campo aggiunge 15-25% alla lunghezza calcolata.\n2. **Ottenere il carico del relè dalla scheda tecnica della corrente** - non a memoria o da specifiche di progetti precedenti; i modelli di relè variano in modo significativo\n3. **Applicare la correzione della temperatura a Rct e alla resistenza del cavo** - calcolare sempre a 75°C, non a temperatura ambiente\n4. **Conto per tutte le morsettiere** - soprattutto nei chioschi di smistamento con più morsettiere intermedie\n5. **Verificare con il misuratore di carico durante la messa in servizio** - misurare l\u0027impedenza effettiva dell\u0027anello secondario prima della messa in tensione\n6. **Controllare i collegamenti dei relè in parallelo** - più relè sullo stesso secondario CT riducono l\u0027onere totale, ma richiedono una verifica individuale"},{"heading":"Errori comuni che causano guasti alla protezione","level":3,"content":"- **Utilizzando i VA di targa dei relè senza correzione della temperatura** - la resistenza della bobina del relè elettromeccanico aumenta notevolmente alla temperatura di esercizio\n- **Ignorare la resistenza del conduttore di ritorno** - il fattore 2 nella formula del cavo viene spesso omesso, dimezzando il carico del cavo calcolato\n- **Supponendo che l\u0027onere del relè numerico sia uguale all\u0027onere del relè elettromeccanico** - I relè numerici consumano da 10 a 50 volte meno VA; una sovraspecificazione dell\u0027onere comporta uno spreco di costi, ma una sottospecificazione per la sostituzione dei relè tradizionali causa errori.\n- **Mancato ricalcolo dell\u0027onere dopo il trasferimento del pannello relè** - Le variazioni di lunghezza dei cavi durante la costruzione sono frequenti e devono far scattare il ricalcolo degli oneri.\n- **Specificare il carico del TA solo in base alla distanza della sala relè** - dimenticando le scatole di derivazione intermedie, i chioschi di smistamento e le morsettiere di test\n\n**Caso cliente - Responsabile degli acquisti, impianto petrolchimico industriale:**\nUn responsabile degli approvvigionamenti di un impianto petrolchimico in Medio Oriente ha ordinato dei TA sostitutivi basati sulle specifiche del progetto originale del 1995: 5A secondari, 15VA, Classe 5P20. Il pannello dei relè era stato riposizionato durante un\u0027espansione dell\u0027impianto nel 2018, estendendo la lunghezza dei cavi da 12 a 38 metri. Nessuno ha ricalcolato il carico. Dopo la sostituzione del TA, la protezione da sovracorrente su un alimentatore del motore a 11kV non è intervenuta durante un guasto fase-fase, causando danni all\u0027avvolgimento del motore. L\u0027analisi successiva all\u0027incidente ha rivelato che l\u0027onere effettivo era di 28,4 VA, quasi il doppio del valore nominale del TA di 15 VA. Bepto ora fornisce **revisione gratuita del calcolo degli oneri nell\u0027ambito della consulenza per la sostituzione del TC**, assicurando l\u0027accuratezza delle specifiche prima dell\u0027invio di qualsiasi ordine."},{"heading":"Conclusione","level":2,"content":"Il calcolo dell\u0027onere secondario del TA non è una formalità: è una fase ingegneristica fondamentale che determina il corretto funzionamento dell\u0027intero schema di protezione MT in condizioni di guasto. Tenendo conto sistematicamente dell\u0027onere del relè, della resistenza del cavo alla temperatura di esercizio, della resistenza della morsettiera e verificando il risultato rispetto all\u0027onere nominale del TA e ai requisiti ALF, gli ingegneri assicurano che i trasformatori di corrente forniscano segnali accurati e affidabili quando il sistema di alimentazione ha più bisogno di protezione. Per la distribuzione di energia in media tensione, le sottostazioni e le installazioni industriali, la corretta specificazione dell\u0027onere è il fondamento dell\u0027affidabilità della protezione."},{"heading":"Domande frequenti sul calcolo dell\u0027onere secondario della TAC","level":2},{"heading":"**D: Qual è l\u0027intervallo di carico nominale standard per i trasformatori di corrente di classe di protezione nei sistemi di media tensione?**","level":3,"content":"**A:** I valori di carico nominale standard secondo IEC 61869-2 sono 2,5VA, 5VA, 10VA, 15VA e 30VA. La maggior parte delle applicazioni di protezione MT utilizza da 10VA a 30VA, a seconda del tipo di relè e della lunghezza del cavo."},{"heading":"**D: Perché il secondario da 1A è preferibile al secondario da 5A per lunghe tratte di cavo nei circuiti CT delle sottostazioni?**","level":3,"content":"**A:** L\u0027onere del cavo varia con I²R. A 5A di secondario, una resistenza del cavo di 0,5Ω consuma 12,5VA; a 1A, lo stesso cavo consuma solo 0,5VA - una riduzione di 25 volte, preservando il margine di precisione del TA."},{"heading":"**D: In che modo l\u0027onere secondario della TC influisce sul [Fattore di limitazione della precisione (ALF)](https://voltgrids.com/it/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/) nei circuiti di protezione?**","level":3,"content":"**A:** Un carico effettivo più elevato riduce l\u0027ALF effettivo. Se l\u0027onere effettivo supera l\u0027onere nominale, il TA si satura a un multiplo di corrente di guasto inferiore, rendendo potenzialmente ciechi i relè di protezione in caso di guasti di elevata entità."},{"heading":"**D: Quale sezione di cavo è consigliata per il cablaggio secondario del TA nei pannelli di protezione MT?**","level":3,"content":"**A:** Minimo 2,5 mm² di rame per percorsi fino a 30 m con secondario da 5A. Per tratti superiori a 30 m o sistemi secondari da 1A, è accettabile 1,5 mm². Verificare sempre con il calcolo degli oneri, non scegliere mai la dimensione del cavo solo in base a una regola empirica."},{"heading":"**D: Come si verifica correttamente il carico secondario del TA durante la messa in servizio di un sistema di protezione?**","level":3,"content":"**A:** Utilizzare un misuratore di carico calibrato per misurare l\u0027impedenza effettiva dell\u0027anello secondario con tutti i relè collegati. Confrontarla con il valore calcolato e il carico nominale del TA. Eseguire il test di iniezione secondaria per confermare il funzionamento del relè ai multipli di corrente previsti.\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2: Prescrizioni supplementari per trasformatori di corrente”, `https://webstore.iec.ch/publication/28612`. Norma internazionale ufficiale che definisce le specifiche di prova e di valutazione dei trasformatori di corrente di protezione. Evidence role: general_support; Source type: standard. Supporta: l\u0027onere nominale (Sₙ) di un TA di protezione è definito alla corrente secondaria nominale. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Sistema di protezione di 850 alimentatori”, `https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm`. Specifiche tecniche dei moderni relè numerici con valori tipici di consumo energetico. Ruolo dell\u0027evidenza: statistica; Tipo di fonte: industria. Supporta: I moderni relè di protezione numerici consumano in genere 0,1-0,5 VA per fase. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2”, `https://webstore.iec.ch/publication/28612`. Gli standard IEC prevedono la misurazione della resistenza a 75°C per l\u0027allineamento della classe termica. Ruolo di prova: standard; Tipo di fonte: standard. Supporta: misurata a 75°C secondo lo standard IEC. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “IEC 60085:2007 Isolamento elettrico - Valutazione termica e designazione”, `https://webstore.iec.ch/publication/583`. Definisce le classi termiche standard, tra cui la Classe E (120°C) e la Classe F (155°C) per i materiali isolanti elettrici. Ruolo di prova: standard; Tipo di fonte: standard. Supporta: Classe E (120°C) o Classe F (155°C). [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Resistività e conducibilità elettrica”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity`. Database delle proprietà dei materiali che mostra la resistività elettrica standard del rame a temperatura ambiente. Ruolo dell\u0027evidenza: statistica; Tipo di fonte: ricerca. Supporti: resistività del rame = 0,0175 Ω-mm²/m. [↩](#fnref-5_ref)"}],"source_links":[{"url":"https://voltgrids.com/it/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/","text":"Trasformatore di corrente (CT)","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"#what-is-ct-secondary-burden-and-what-does-it-include","text":"Che cos\u0027è la CT Secondary Burden e che cosa comprende?","is_internal":false},{"url":"#how-do-you-calculate-total-secondary-burden-step-by-step","text":"Come si calcola l\u0027onere secondario totale passo dopo passo?","is_internal":false},{"url":"#how-does-secondary-burden-affect-ct-selection-for-mv-protection","text":"In che modo il carico secondario influisce sulla selezione dei TA per la protezione della MT?","is_internal":false},{"url":"#what-are-the-most-common-burden-calculation-errors-in-protection-circuits","text":"Quali sono gli errori più comuni di calcolo degli oneri nei circuiti di protezione?","is_internal":false},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/28612","text":"L\u0027onere nominale (Sₙ) di un TA di protezione è definito in base alla corrente nominale del secondario","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-1","text":"1","is_internal":false},{"url":"https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm","text":"I moderni relè di protezione numerica consumano in genere 0,1-0,5 VA per fase.","host":"www.gegridsolutions.com","is_internal":false},{"url":"#fn-2","text":"2","is_internal":false},{"url":"#fn-3","text":"3","is_internal":false},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/583","text":"Classe E (120°C) o Classe F (155°C)","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-4","text":"4","is_internal":false},{"url":"https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity","text":"resistività del rame = 0,0175 Ω-mm²/m","host":"en.wikipedia.org","is_internal":false},{"url":"#fn-5","text":"5","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/","text":"Fattore di limitazione della precisione (ALF)","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"#fnref-1_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-2_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-3_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-4_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-5_ref","text":"↩","is_internal":false}],"content_markdown":"![LA-10 LAJ-10 Trasformatore di corrente 10kV per interni in resina epossidica - 5-1200A 0,2S 0,5 10P Classe 12 42 75kV Isolamento 265mm Creepage GB1208 IEC60044-1](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/LA-10-LAJ-10-Current-Transformer-10kV-Indoor-Epoxy-Resin-5-1200A-0.2S-0.5-10P-Class-12-42-75kV-Insulation-265mm-Creepage-GB1208-IEC60044-1.jpg)\n\n[Trasformatore di corrente (CT)](https://voltgrids.com/it/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)\n\n## Introduzione\n\nNei sistemi di protezione in media tensione, anche un trasformatore di corrente perfettamente specificato può non fornire segnali di guasto affidabili se il carico secondario è calcolato in modo errato. **Il carico secondario - l\u0027impedenza totale collegata ai terminali secondari del TA - determina direttamente se il TA mantiene la precisione durante le condizioni di guasto o se si satura e invia segnali corrotti ai relè di protezione.** Per gli ingegneri elettrici che progettano schemi di protezione MT e per i responsabili degli approvvigionamenti di TA per le sottostazioni industriali o le alimentazioni della rete elettrica, un calcolo errato dell\u0027onere è uno degli errori di specifica più comuni e più conseguenti sul campo. Questa guida fornisce una metodologia strutturata e di livello ingegneristico per il calcolo dell\u0027onere secondario dei TA, che copre ogni componente di resistenza nell\u0027anello secondario, e per la traduzione di tale calcolo in una corretta specifica del TA secondo la norma IEC 61869-2.\n\n## Indice dei contenuti\n\n- [Che cos\u0027è la CT Secondary Burden e che cosa comprende?](#what-is-ct-secondary-burden-and-what-does-it-include)\n- [Come si calcola l\u0027onere secondario totale passo dopo passo?](#how-do-you-calculate-total-secondary-burden-step-by-step)\n- [In che modo il carico secondario influisce sulla selezione dei TA per la protezione della MT?](#how-does-secondary-burden-affect-ct-selection-for-mv-protection)\n- [Quali sono gli errori più comuni di calcolo degli oneri nei circuiti di protezione?](#what-are-the-most-common-burden-calculation-errors-in-protection-circuits)\n\n## Che cos\u0027è la CT Secondary Burden e che cosa comprende?\n\n![Visualizzazione tecnica dettagliata dei componenti del carico secondario di un trasformatore di corrente (TA), presentata in un contesto di laboratorio. Uno spaccato di un TA mostra la resistenza interna dell\u0027avvolgimento (Rct), collegata da cavi secondari (Rcable) a morsettiere industriali (Rterminal), che portano a un moderno relè di protezione numerico (Relay Burden, Srelay). Il percorso dell\u0027impedenza totale, che combina tutti questi elementi, è visivamente enfatizzato con un flusso di corrente unificato di colore blu e arancione e con etichette come \u0027CT SECONDARY BURDEN (Impedenza totale - espressa in VA o Ω)\u0027, con riferimento allo standard IEC 61869-2.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Secondary-Burden-Components-and-Total-Impedance-Visualization-1024x687.jpg)\n\nComponenti del carico secondario della TC e visualizzazione dell\u0027impedenza totale\n\nL\u0027onere secondario della TC è il **impedenza totale (espressa in VA o Ω) presentata all\u0027avvolgimento secondario del TA** da tutti i dispositivi e i conduttori collegati nel circuito secondario. Non si tratta semplicemente dell\u0027impedenza della bobina del relè, ma della somma di tutti gli elementi resistivi e reattivi che la corrente secondaria deve attraversare.\n\nPer **IEC 61869-2**, il [L\u0027onere nominale (Sₙ) di un TA di protezione è definito in base alla corrente nominale del secondario](https://webstore.iec.ch/publication/28612)[1](#fn-1) (in genere 1A o 5A) e il fattore di potenza nominale (in genere cos φ = 0,8). Il TA deve mantenere la sua classe di precisione fino a questo valore di carico. Se lo si supera, l\u0027ALF effettivo si riduce, potenzialmente al di sotto dei requisiti del livello di guasto del sistema.\n\n### Componenti dell\u0027onere secondario della CT\n\nL\u0027onere secondario totale comprende quattro elementi distinti:\n\n- **Onere del relè (S_relay):** Il consumo di VA di tutti i relè di protezione collegati - sovracorrente, guasto a terra, differenziale, distanza. [I moderni relè di protezione numerica consumano in genere 0,1-0,5 VA per fase.](https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm)[2](#fn-2); I relè elettromeccanici possono consumare da 3 a 10 VA.\n- **Onere del cavo (R_cavo):** Resistenza del cablaggio secondario tra i terminali del TA e il pannello del relè - spesso il più grande componente di onere singolo nelle installazioni sul campo\n- **Morsettiera e resistenza di collegamento (R_terminale):** Piccolo ma non trascurabile nelle catene secondarie lunghe; in genere 0,01-0,05Ω per coppia di morsetti.\n- **Resistenza dell\u0027avvolgimento secondario del TA (R_ct):** Resistenza dell\u0027avvolgimento interno del TA stesso - non fa parte del carico esterno, ma è fondamentale per il calcolo dell\u0027ALF; [misurato a 75°C secondo lo standard IEC](https://webstore.iec.ch/publication/28612)[3](#fn-3)\n\n### Specifiche tecniche chiave da confermare\n\n- **Corrente secondaria nominale:** 1A o 5A - questa scelta influisce notevolmente sul carico del cavo (il secondario da 5A produce una caduta di tensione del cavo 25 volte superiore a quella di 1A a parità di resistenza)\n- **Sistema di isolamento:** Colata in resina epossidica, nominale 12kV / 24kV / 36kV secondo IEC 61869\n- **Classe di precisione:** 5P o 10P per i circuiti di protezione\n- **Gamma di carico nominale:** Valori standard - 2,5VA, 5VA, 10VA, 15VA, 30VA\n- **Temperatura di esercizio:** [Classe E (120°C) o Classe F (155°C)](https://webstore.iec.ch/publication/583)[4](#fn-4) - influisce sul fattore di correzione Rct\n\n## Come si calcola l\u0027onere secondario totale passo dopo passo?\n\n![Illustrazione tecnica dettagliata di un foglio di lavoro per il calcolo dell\u0027onere secondario di un trasformatore di corrente (TA). L\u0027infografica mostra una sequenza di quattro passaggi grafici su uno sfondo di cartamodello: determinazione dell\u0027onere del relè (Srelay) e conversione in Rrelay, calcolo della resistenza del cavo (Rcable_75) con correzione della temperatura per la lunghezza unidirezionale e le proprietà del rame, aggiunta della resistenza del terminale (Rterminal) per coppie multiple e somma della resistenza di onere totale. Si conclude con una somma di valori di esempio (0,02 + 0,511 + 0,18 = 0,549Ω) convertiti in 13,7VA a 5A, indicando la specifica finale: \u0027Specificare un carico nominale CT ≥ 15VA\u0027. Un confronto evidenzia l\u0027enorme impatto del secondario a 5A sul carico del cavo.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Secondary-Burden-Step-by-Step-Calculation-Worksheet-1024x687.jpg)\n\nFoglio di lavoro per il calcolo dell\u0027onere secondario CT passo dopo passo\n\nUn calcolo rigoroso dell\u0027onere secondario segue un processo in quattro fasi. Ciascuna fase deve essere completata prima che la specifica della CT sia finalizzata: saltare una qualsiasi fase comporta il rischio di una sottospecificazione.\n\n### Fase 1: determinazione dell\u0027onere del relè\n\nOttenere il consumo di VA dalle schede tecniche dei produttori di relè per ciascun dispositivo collegato:\n\nSrelay=∑i=1nSrelay,iS_{relay} = \\sum_{i=1}^{n} S_{relay,i}\n\nConvertire i VA in resistenza alla corrente nominale del secondario:\n\nRrelay=SrelayI2n2R_{relay} = \\frac{S_{relay}}{I_{2n}^2}\n\n**Esempio:** Relè di sovracorrente numerico = 0,3VA, relè di guasto a terra = 0,2VA, totale = 0,5VA\nCon I₂ₙ = 5A: Rrelay=0.525=0.02,ΩR_{relay} = \\frac{0.5}{25} = 0.02 , \\Omega\nA I₂ₙ = 1A: Rrelay=0.51=0.5,ΩR_{relay} = \\frac{0.5}{1} = 0.5 , \\Omega\n\n### Fase 2: Calcolo della resistenza del cavo\n\nQuesta è la fase di calcolo più critica, soprattutto per le installazioni in cui i TA sono situati lontano dai pannelli dei relè:\n\nRcable=2×L×ρAR_{cable} = \\frac{2 \\times L \\times \\rho}{A}\n\nDove:\n\n- LL = lunghezza del cavo unidirezionale (metri)\n- ρ\\rho = [resistività del rame = **0,0175 Ω-mm²/m**](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity)[5](#fn-5) (a 20°C)\n- AA = sezione trasversale del cavo (mm²)\n- Fattore **2** tiene conto sia dei conduttori in uscita che di quelli in entrata\n\n**Correzione della temperatura a 75°C:**\n\nRcable,75=Rcable,20×[1+0.00393×(75−20)]R_{cavo,75} = R_{cavo,20} \\´times [1 + 0.00393 ´times (75 - 20)]\n\nRcable,75=Rcable,20×1.216R_{cavo,75} = R_{cavo,20} \\´molte volte 1,216\n\n**Esempio:** 30 m di cavo, rame da 2,5 mm²:\nRcable,20=2×30×0.01752.5=0.42,ΩR_{cavo,20} = \\frac{2 \\times 30 \\times 0.0175}{2.5} = 0,42 , \\Omega\nRcable,75=0.42×1.216=0.511,ΩR_{cavo,75} = 0,42 \\mesi 1,216 = 0,511 , \\Omega\n\n### Fase 3: Aggiungere la resistenza dei terminali e dei collegamenti\n\nPer un tipico circuito secondario con 6 coppie di morsetti:\n\nRterminal=6×0.03=0.18,ΩR_{terminale} = 6 ´times 0.03 = 0.18 , ´Omega\n\n### Fase 4: Somma degli oneri esterni totali\n\nRburden,total=Rrelay+Rcable,75+RterminalR_{burden,total} = R_{relay} + R_{cavo,75} + R_{terminale}\n\nRburden,total=0.02+0.511+0.018=0.549,ΩR_{burden,total} = 0,02 + 0,511 + 0,018 = 0,549 , \\Omega\n\nConvertire in VA alla corrente secondaria nominale:\n\nSburden,total=Rburden,total×I2n2=0.549×25=13.7,VAS_{burden,total} = R_{burden,total} \\I_{2n}^2 = 0,549 ´times 25 = 13,7 , VA\n\n→ **Specificare il carico nominale del TA ≥ 15VA** (il prossimo valore standard superiore a 13,7VA)\n\n### Confronto degli oneri: secondaria 1A vs 5A\n\n| Parametro | 1A Secondaria | 5A Secondario |\n| Resistenza del cavo Impatto | Basso (effetto I² minimo) | Alto (perdita di VA 25 volte superiore) |\n| Onere della staffetta (VA→Ω) | Maggiore Ω per VA | Ω inferiore per VA |\n| Percorso del cavo consigliato | Pratico fino a 100 m | Mantenersi idealmente al di sotto dei 30 metri |\n| Valutazione dell\u0027onere standard | 2,5VA-15VA tipico | 10VA-30VA tipico |\n| Dimensione del nucleo | Più piccolo | Più grande |\n| Applicazione | Installazioni remote, lunghe tratte di cavo | Installazioni di pannelli locali |\n\n**Il punto chiave da cui partire:** Per installazioni di TA a più di 20 metri dal pannello relè, **1A secondario è fortemente preferito** - L\u0027onere del cavo a 5A secondari può consumare l\u0027intero budget VA nominale prima ancora che il relè riceva un segnale.\n\n**Caso cliente - Appaltatore EPC della rete elettrica, sottostazione 33kV:**\nUn appaltatore EPC dell\u0027Asia meridionale ha specificato dei TA secondari da 5A per una sottostazione esterna da 33kV in cui le scatole di smistamento dei TA erano situate a 45 metri dal pannello principale dei relè. Il calcolo iniziale dell\u0027onere (solo per il relè) indicava 8VA, ben al di sotto dell\u0027onere nominale di 15VA. Tuttavia, l\u0027ingegnere applicativo di Bepto ha ricalcolato includendo la resistenza del cavo: 45 m × 2,5 mm² di rame a 75°C aggiunti **1,23Ω = 30,7VA** al carico. L\u0027onere totale superava i 38VA, più del doppio del valore nominale del TA. Le specifiche sono state riviste in modo che i TA secondari 1A avessero un carico nominale di 15VA, risolvendo il problema prima della produzione. **Questo singolo calcolo ha evitato un guasto completo del sistema di protezione su un alimentatore di rete in tensione.**\n\n## In che modo il carico secondario influisce sulla selezione dei TA per la protezione della MT?\n\n![Infografica tecnica dettagliata che visualizza l\u0027impatto della selezione del carico sull\u0027accuratezza e l\u0027affidabilità dei trasformatori di corrente (TA). L\u0027infografica mostra un confronto diviso: il lato sinistro illustra un carico calcolato di 13,7 VA che risulta in un segnale di guasto saturo, mentre il lato destro mostra un carico nominale specificato di 15 VA che risulta in un segnale di guasto preciso e lineare che riproduce il moltiplicatore di corrente di guasto. Le etichette evidenziano l\u0027esempio di calcolo e la specifica finale: \u0027ONERE STIMATO SPECIFICO: 15 VA (Classe 5P20)\u0027.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Burden-Selection-Impact-on-CT-ALF-and-Protection-Accuracy-1024x687.jpg)\n\nImpatto della selezione degli oneri sull\u0027accuratezza della CT ALF e della protezione\n\nUna volta calcolato l\u0027onere secondario totale, esso è direttamente collegato a tre parametri di specifica del TA: la classe di onere nominale, la selezione della classe di precisione e la verifica dell\u0027ALF effettivo rispetto ai requisiti del livello di guasto del sistema.\n\n### Fase 1: selezionare la classe di carico nominale\n\nSelezionare sempre il **il valore di onere standard successivo rispetto all\u0027onere totale calcolato:**\n\n- Carico calcolato = 13,7VA → Specificare **15VA**\n- Carico calcolato = 22VA → Specificare **30VA**\n- Non specificare mai un TA con carico nominale uguale al carico calcolato: questo lascia un margine nullo.\n\n### Fase 2: verifica dell\u0027ALF effettivo rispetto al livello di guasto\n\nCon l\u0027onere nominale selezionato, verificare l\u0027ALF effettivo utilizzando:\n\nALFactual=ALFrated×Rct+Rburden,ratedRct+Rburden,actualALF_{attuale} = ALF_{valutato} \\tempo \\frac{R_{ct} + R_{burden,rated}}{R_{ct} + R_{burden,actual}}\n\nGarantire: ALFactual≥Isc,maxI1n×1.1ALF_{attuale} \\geq \\frac{I_{sc,max}}{I_{1n}} \\´quasi 1,1\n\n### Fase 3: Raccomandazioni sugli oneri specifici dell\u0027applicazione\n\n- **Distribuzione industriale MT (6-12kV):** Secondario 5A, 15VA, Classe 5P20 - brevi percorsi di cavi in pannelli MCC compatti\n- **Sottostazione della rete elettrica (33-36kV):** Secondario 1A, 15VA, Classe 5P30 - lunghe tratte di cavo verso sale relè remote\n- **Raccolta MT del parco solare (33kV):** Secondario 1A, 10VA, Classe 10P10 - livelli di guasto inferiori, ottimizzazione dei costi\n- **Unità principale dell\u0027anello urbano (12kV):** Secondario 1A, 5VA, Classe 5P20 - TA compatto in resina epossidica, con ingombro ridotto\n- **Piattaforma marina / offshore:** Secondario 1A, 10VA, Classe 5P20, incapsulamento epossidico IP67 - ambiente corrosivo\n\n### Impatto sull\u0027affidabilità di una corretta specificazione degli oneri\n\n- Il TA opera all\u0027interno della regione lineare durante il guasto → il relè riceve un segnale preciso di corrente di guasto\n- ✅ Il relè di protezione interviene entro la corretta caratteristica tempo-corrente\n- ✅ La protezione differenziale mantiene la stabilità sui guasti passanti\n- L\u0027affidabilità e il tempo di attività del sistema sono preservati per l\u0027intera gamma di livelli di guasto.\n- ❌ Il TA sovraccarico si satura → il relè non legge la corrente di guasto → intervento ritardato o fallito\n- ❌ Carico nominale sottospecificato → ALF effettivo ridotto → punto cieco della protezione a multipli di guasto elevati\n\n## Quali sono gli errori più comuni di calcolo degli oneri nei circuiti di protezione?\n\n![Un\u0027infografica tecnica completa che illustra in dettaglio i quattro errori principali nel calcolo del carico del TA - effetti della temperatura, conduttori di ritorno, morsettiere e variazioni di lunghezza - e ne traccia visivamente l\u0027impatto operativo: riduzione dell\u0027ALF effettivo, lettura insufficiente dei relè e guasti al sistema come i danni al motore.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Analysis-of-CT-Overburdening-Causes-and-Consequences-1024x687.jpg)\n\nAnalisi delle cause e delle conseguenze del sovraccarico di lavoro del TC\n\n### Lista di controllo per l\u0027installazione e la verifica\n\n1. **Misurare la lunghezza effettiva del cavo** - Usare i disegni di costruzione, non le stime di progetto; il percorso sul campo aggiunge 15-25% alla lunghezza calcolata.\n2. **Ottenere il carico del relè dalla scheda tecnica della corrente** - non a memoria o da specifiche di progetti precedenti; i modelli di relè variano in modo significativo\n3. **Applicare la correzione della temperatura a Rct e alla resistenza del cavo** - calcolare sempre a 75°C, non a temperatura ambiente\n4. **Conto per tutte le morsettiere** - soprattutto nei chioschi di smistamento con più morsettiere intermedie\n5. **Verificare con il misuratore di carico durante la messa in servizio** - misurare l\u0027impedenza effettiva dell\u0027anello secondario prima della messa in tensione\n6. **Controllare i collegamenti dei relè in parallelo** - più relè sullo stesso secondario CT riducono l\u0027onere totale, ma richiedono una verifica individuale\n\n### Errori comuni che causano guasti alla protezione\n\n- **Utilizzando i VA di targa dei relè senza correzione della temperatura** - la resistenza della bobina del relè elettromeccanico aumenta notevolmente alla temperatura di esercizio\n- **Ignorare la resistenza del conduttore di ritorno** - il fattore 2 nella formula del cavo viene spesso omesso, dimezzando il carico del cavo calcolato\n- **Supponendo che l\u0027onere del relè numerico sia uguale all\u0027onere del relè elettromeccanico** - I relè numerici consumano da 10 a 50 volte meno VA; una sovraspecificazione dell\u0027onere comporta uno spreco di costi, ma una sottospecificazione per la sostituzione dei relè tradizionali causa errori.\n- **Mancato ricalcolo dell\u0027onere dopo il trasferimento del pannello relè** - Le variazioni di lunghezza dei cavi durante la costruzione sono frequenti e devono far scattare il ricalcolo degli oneri.\n- **Specificare il carico del TA solo in base alla distanza della sala relè** - dimenticando le scatole di derivazione intermedie, i chioschi di smistamento e le morsettiere di test\n\n**Caso cliente - Responsabile degli acquisti, impianto petrolchimico industriale:**\nUn responsabile degli approvvigionamenti di un impianto petrolchimico in Medio Oriente ha ordinato dei TA sostitutivi basati sulle specifiche del progetto originale del 1995: 5A secondari, 15VA, Classe 5P20. Il pannello dei relè era stato riposizionato durante un\u0027espansione dell\u0027impianto nel 2018, estendendo la lunghezza dei cavi da 12 a 38 metri. Nessuno ha ricalcolato il carico. Dopo la sostituzione del TA, la protezione da sovracorrente su un alimentatore del motore a 11kV non è intervenuta durante un guasto fase-fase, causando danni all\u0027avvolgimento del motore. L\u0027analisi successiva all\u0027incidente ha rivelato che l\u0027onere effettivo era di 28,4 VA, quasi il doppio del valore nominale del TA di 15 VA. Bepto ora fornisce **revisione gratuita del calcolo degli oneri nell\u0027ambito della consulenza per la sostituzione del TC**, assicurando l\u0027accuratezza delle specifiche prima dell\u0027invio di qualsiasi ordine.\n\n## Conclusione\n\nIl calcolo dell\u0027onere secondario del TA non è una formalità: è una fase ingegneristica fondamentale che determina il corretto funzionamento dell\u0027intero schema di protezione MT in condizioni di guasto. Tenendo conto sistematicamente dell\u0027onere del relè, della resistenza del cavo alla temperatura di esercizio, della resistenza della morsettiera e verificando il risultato rispetto all\u0027onere nominale del TA e ai requisiti ALF, gli ingegneri assicurano che i trasformatori di corrente forniscano segnali accurati e affidabili quando il sistema di alimentazione ha più bisogno di protezione. Per la distribuzione di energia in media tensione, le sottostazioni e le installazioni industriali, la corretta specificazione dell\u0027onere è il fondamento dell\u0027affidabilità della protezione.\n\n## Domande frequenti sul calcolo dell\u0027onere secondario della TAC\n\n### **D: Qual è l\u0027intervallo di carico nominale standard per i trasformatori di corrente di classe di protezione nei sistemi di media tensione?**\n\n**A:** I valori di carico nominale standard secondo IEC 61869-2 sono 2,5VA, 5VA, 10VA, 15VA e 30VA. La maggior parte delle applicazioni di protezione MT utilizza da 10VA a 30VA, a seconda del tipo di relè e della lunghezza del cavo.\n\n### **D: Perché il secondario da 1A è preferibile al secondario da 5A per lunghe tratte di cavo nei circuiti CT delle sottostazioni?**\n\n**A:** L\u0027onere del cavo varia con I²R. A 5A di secondario, una resistenza del cavo di 0,5Ω consuma 12,5VA; a 1A, lo stesso cavo consuma solo 0,5VA - una riduzione di 25 volte, preservando il margine di precisione del TA.\n\n### **D: In che modo l\u0027onere secondario della TC influisce sul [Fattore di limitazione della precisione (ALF)](https://voltgrids.com/it/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/) nei circuiti di protezione?**\n\n**A:** Un carico effettivo più elevato riduce l\u0027ALF effettivo. Se l\u0027onere effettivo supera l\u0027onere nominale, il TA si satura a un multiplo di corrente di guasto inferiore, rendendo potenzialmente ciechi i relè di protezione in caso di guasti di elevata entità.\n\n### **D: Quale sezione di cavo è consigliata per il cablaggio secondario del TA nei pannelli di protezione MT?**\n\n**A:** Minimo 2,5 mm² di rame per percorsi fino a 30 m con secondario da 5A. Per tratti superiori a 30 m o sistemi secondari da 1A, è accettabile 1,5 mm². Verificare sempre con il calcolo degli oneri, non scegliere mai la dimensione del cavo solo in base a una regola empirica.\n\n### **D: Come si verifica correttamente il carico secondario del TA durante la messa in servizio di un sistema di protezione?**\n\n**A:** Utilizzare un misuratore di carico calibrato per misurare l\u0027impedenza effettiva dell\u0027anello secondario con tutti i relè collegati. Confrontarla con il valore calcolato e il carico nominale del TA. Eseguire il test di iniezione secondaria per confermare il funzionamento del relè ai multipli di corrente previsti.\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2: Prescrizioni supplementari per trasformatori di corrente”, `https://webstore.iec.ch/publication/28612`. Norma internazionale ufficiale che definisce le specifiche di prova e di valutazione dei trasformatori di corrente di protezione. Evidence role: general_support; Source type: standard. Supporta: l\u0027onere nominale (Sₙ) di un TA di protezione è definito alla corrente secondaria nominale. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Sistema di protezione di 850 alimentatori”, `https://www.gegridsolutions.com/multilin/catalog/850.htm`. Specifiche tecniche dei moderni relè numerici con valori tipici di consumo energetico. Ruolo dell\u0027evidenza: statistica; Tipo di fonte: industria. Supporta: I moderni relè di protezione numerici consumano in genere 0,1-0,5 VA per fase. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2”, `https://webstore.iec.ch/publication/28612`. Gli standard IEC prevedono la misurazione della resistenza a 75°C per l\u0027allineamento della classe termica. Ruolo di prova: standard; Tipo di fonte: standard. Supporta: misurata a 75°C secondo lo standard IEC. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “IEC 60085:2007 Isolamento elettrico - Valutazione termica e designazione”, `https://webstore.iec.ch/publication/583`. Definisce le classi termiche standard, tra cui la Classe E (120°C) e la Classe F (155°C) per i materiali isolanti elettrici. Ruolo di prova: standard; Tipo di fonte: standard. Supporta: Classe E (120°C) o Classe F (155°C). [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Resistività e conducibilità elettrica”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity`. Database delle proprietà dei materiali che mostra la resistività elettrica standard del rame a temperatura ambiente. Ruolo dell\u0027evidenza: statistica; Tipo di fonte: ricerca. Supporti: resistività del rame = 0,0175 Ω-mm²/m. [↩](#fnref-5_ref)","links":{"canonical":"https://voltgrids.com/it/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/","agent_json":"https://voltgrids.com/it/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/agent.json","agent_markdown":"https://voltgrids.com/it/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/agent.md"}},"ai_usage":{"preferred_source_url":"https://voltgrids.com/it/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/","preferred_citation_title":"Calcolo dell\u0027onere secondario del trasformatore di corrente","support_status_note":"This package exposes the published WordPress article and extracted source links. It does not independently verify every claim."}}