{"schema_version":"1.0","package_type":"agent_readable_article","generated_at":"2026-05-31T10:11:31+00:00","article":{"id":7840,"slug":"how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping","title":"Come la magnetizzazione del nucleo provoca un falso intervento del relè","url":"https://voltgrids.com/it/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/","language":"it-IT","published_at":"2026-03-22T04:47:38+00:00","modified_at":"2026-05-12T08:45:23+00:00","author":{"id":1,"name":"Bepto"},"summary":"Scoprite come la rimanenza del nucleo del trasformatore di corrente causa inspiegabili falsi interventi di relè nei sistemi industriali di media tensione. Questa guida tecnica completa spiega i meccanismi magnetici alla base della saturazione dei trasformatori di corrente e fornisce procedure di diagnostica, test e smagnetizzazione per prevenire costose interruzioni di corrente e garantire una...","word_count":6470,"taxonomies":{"categories":[{"id":159,"name":"Trasformatore di corrente (CT)","slug":"current-transformerct","url":"https://voltgrids.com/it/blog/category/instrument-transformer/current-transformerct/"},{"id":146,"name":"Trasformatore di strumenti","slug":"instrument-transformer","url":"https://voltgrids.com/it/blog/category/instrument-transformer/"}],"tags":[{"id":202,"name":"Protezione dall\u0027arco elettrico","slug":"arc-protection","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/arc-protection/"},{"id":196,"name":"Impianto industriale","slug":"industrial-plant","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/industrial-plant/"},{"id":190,"name":"Media tensione","slug":"medium-voltage","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/medium-voltage/"},{"id":189,"name":"Risoluzione dei problemi","slug":"troubleshooting","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/troubleshooting/"}]},"media_links":[{"type":"video","provider":"YouTube","url":"https://youtu.be/MG1rzyDR6zY","embed_url":"https://www.youtube.com/embed/MG1rzyDR6zY","video_id":"MG1rzyDR6zY"},{"type":"audio","provider":"SoundCloud","url":"https://soundcloud.com/bepto-247719800/how-core-magnetization-causes/s-gmn18j0jocE?si=ead83a18d2964bc6bac5ac69db2130ee\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing","embed_url":"https://w.soundcloud.com/player/?url=https://soundcloud.com/bepto-247719800/how-core-magnetization-causes/s-gmn18j0jocE?si=ead83a18d2964bc6bac5ac69db2130ee\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing\u0026auto_play=false\u0026buying=false\u0026sharing=false\u0026download=false\u0026show_artwork=true\u0026show_playcount=false\u0026show_user=true\u0026single_active=true"}],"sections":[{"heading":"Introduzione","level":0,"content":"![Una complessa illustrazione tecnica composita e un diagramma preciso che visualizza accuratamente il modo in cui la rimanenza del nucleo del TA innesca falsi interventi dei relè di protezione nei sistemi di impianti industriali a media tensione. Presenta un diagramma concettuale della sezione trasversale del nucleo del TA (etichettato Sezione trasversale del nucleo del TA, avvolgimento primario, avvolgimento secondario) sulla sinistra che mostra concettualmente il flusso di remanenza. Al centro si trova una chiara CURVA DI MAGNETIZZAZIONE B-H (etichettata come Curva di magnetizzazione B-H, Regione di saturazione, Punto operativo di rimanenza, Punto operativo ideale, Transiente di eccitazione, Curva B-H spostata) con una grande freccia che indica la saturazione. A destra, le forme d\u0027onda comparative contrastano la distorsione della corrente secondaria. Le forme d\u0027onda superiori mostrano la \u0027corrente secondaria NORMALE\u0027 come un\u0027onda sinusoidale pulita in condizioni ideali, mentre le forme d\u0027onda inferiori (etichettate: Corrente secondaria satura e distorta (con offset CC e armoniche), area di offset CC, livello di intervento del relè) durante un transitorio di eccitazione con rimanenza del nucleo. La forma d\u0027onda distorta viene interpretata dai relè di protezione dall\u0027arco e dalle sovracorrenti (etichettati come relè concettuali sulla destra) come segnali di guasto, che innescano erroneamente una decisione di intervento. I punti di dati come \u0027Alta componente CC\u0027 e \u0027Armoniche\u0027 sono accuratamente integrati nella sezione della forma d\u0027onda. Una scena sfocata sullo sfondo mostra la risoluzione dei problemi in un\u0027officina tecnica industriale. Non sono presenti persone. Lo stile fotografico illustrativo professionale è preciso, pulito ed esatto, con un\u0027ortografia tecnica corretta.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-The-Spurious-Trip-Mechanism-1024x687.jpg)\n\nRemanenza del nucleo CT - Il meccanismo di intervento spurio"},{"heading":"Introduzione","level":2,"content":"Tra le modalità di guasto che causano il funzionamento errato dei relè di protezione nei sistemi di media tensione degli impianti industriali, la rimanenza del nucleo - il flusso magnetico residuo che rimane bloccato nel nucleo di ferro di un trasformatore di corrente dopo la cessazione della corrente primaria - è la più sistematicamente fraintesa e la più frequentemente mal diagnosticata. Quando in un impianto industriale si verifica un intervento di protezione spurio che non può essere correlato a un evento di guasto reale, l\u0027indagine si concentra in genere sulle impostazioni dei relè, sull\u0027hardware dei relè e sul cablaggio del circuito secondario. Il nucleo del TA viene raramente esaminato. Eppure, in una percentuale significativa di falsi interventi inspiegabili, in particolare quelli che si verificano durante l\u0027eccitazione del trasformatore, l\u0027avviamento del motore o la richiusura del circuito dopo un guasto, la causa principale è il flusso di rimanenza del nucleo del TA, e nessuna regolazione delle impostazioni del relè impedirà il ripetersi di questo fenomeno fino a quando la condizione di rimanenza non sarà identificata e corretta.\n\nLa risposta diretta è la seguente: La rimanenza del nucleo del TA provoca un falso intervento del relè perché il flusso magnetico residuo che rimane nel nucleo del TA dopo un evento di guasto o l\u0027esposizione alla corrente continua sposta il punto di funzionamento del nucleo sulla sua curva di magnetizzazione B-H, inducendo il TA a saturare prima e più gravemente durante il successivo transitorio di eccitazione - producendo una forma d\u0027onda di corrente secondaria distorta che contiene grandi componenti di offset e armoniche in corrente continua che i relè di protezione dall\u0027arco e di sovracorrente interpretano come firme di corrente di guasto, innescando una decisione di intervento su un circuito che funziona normalmente.\n\nPer gli ingegneri addetti alla protezione degli impianti industriali, i team di manutenzione della media tensione e gli specialisti dei sistemi di protezione dall\u0027arco elettrico che risolvono problemi di funzionamento inspiegabile dei relè, questa guida fornisce la spiegazione tecnica completa di come si sviluppa la rimanenza del nucleo, di come provoca falsi interventi e di come diagnosticare, correggere e prevenire i guasti di protezione indotti dalla rimanenza."},{"heading":"Indice dei contenuti","level":2,"content":"- [Che cos\u0027è la rimanenza del nucleo del TA e come si sviluppa nei sistemi di media tensione degli impianti industriali?](#what-is-ct-core-remanence-and-how-does-it-develop-in-industrial-plant-medium-voltage-systems)\n- [In che modo la rimanenza del nucleo causa la saturazione del TA e il falso intervento del relè?](#how-does-core-remanence-cause-ct-saturation-and-false-relay-tripping)\n- [Come diagnosticare i falsi interventi indotti dalla rimanenza nei sistemi di protezione degli impianti industriali?](#how-to-diagnose-remanence-induced-false-tripping-in-industrial-plant-protection-systems)\n- [Come correggere la rimanenza del nucleo del TA e prevenire la ricorrenza nei sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione?](#how-to-correct-ct-core-remanence-and-prevent-recurrence-in-medium-voltage-arc-protection-systems)\n- [Domande frequenti sulla rimanenza del nucleo del TA e sul falso intervento del relè nelle applicazioni degli impianti industriali](#faqs-about-ct-core-remanence-and-false-relay-tripping-in-industrial-plant-applications)"},{"heading":"Che cos\u0027è la rimanenza del nucleo del TA e come si sviluppa nei sistemi di media tensione degli impianti industriali?","level":2,"content":"![Un\u0027infografica industriale dettagliata e uno schema tecnico preciso, ambientato in un impianto industriale di media tensione (MT), che visualizza la rimanenza del nucleo del trasformatore di corrente (TA). La curva di isteresi principale contrappone un nucleo standard in acciaio al silicio (alta Br) a una curva \u0027IEC 61869-2 Class PR Core (Air Gapped)\u0027, che mostra una Kr molto più bassa (Br/Bsat ≤ 0,1). Sotto e intorno alla curva, quattro richiami illustrano i meccanismi di sviluppo della remanenza: 1. \u0027Asymmetric Fault Current DC Offset\u0027: Schema del cavo MT guasto e forma d\u0027onda di offset DC decrescente con equazione $i_{fault}(t) = I_{peak} \\´times \\sin(\\omega t + \\phi) - \\sin(\\phi) \\times e^{-t/\\tau}$. 2. \u0027Relè di protezione corrente di scatto CC\u0027: Relè di protezione contro gli archi che emette un segnale di intervento in corrente continua che fluisce attraverso il secondario del TA, applicando una corrente continua H_DC. 3. \u0027Corrente di spunto del trasformatore\u0027: Trasformatore MT di grandi dimensioni (6/10 kV) che si eccita, forma d\u0027onda di spunto asimmetrica di lunga durata (0,5-2 s) con effetto cumulativo. 4. \u0027Test del circuito secondario con corrente continua\u0027: Megohmmetro in corrente continua (500 V/1000 V CC) che testa il secondario del TA senza cortocircuito (segno X rosso), lasciando un artefatto ad alta Br. La composizione è pulita, autorevole e perfettamente scritta in inglese.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Development-in-Industrial-MV-Systems-1024x687.jpg)\n\nSviluppo della rimanenza del nucleo CT nei sistemi MV industriali\n\nIl nucleo di ferro di un trasformatore di corrente è un materiale ferromagnetico il cui comportamento magnetico è descritto dalla sua curva di magnetizzazione b-h, ovvero la relazione tra la densità di flusso magnetico B nel nucleo e la forza di magnetizzazione H applicata ad esso. La curva B-H di un materiale ferromagnetico non è una semplice relazione lineare: è un ciclo di isteresi, il che significa che [la densità di flusso nel nucleo dipende non solo dalla forza di magnetizzazione attuale ma anche dalla storia della magnetizzazione precedente](https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis)[1](#fn-1).\n\nQuando la forza magnetizzante H si riduce a zero - quando cessa la corrente primaria - la densità di flusso B non torna a zero. Rimane a un valore residuo chiamato densità di flusso remanente Br, [che può essere pari a 70-80% della densità di flusso di saturazione Bsat per l\u0027acciaio al silicio a grani orientati utilizzato nei nuclei per TC.](https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf)[2](#fn-2). Questo flusso residuo - la remanenza - è bloccato nella struttura del dominio magnetico del nucleo e persiste indefinitamente finché non viene deliberatamente rimosso dalla smagnetizzazione o sovrascritto da una forza magnetizzante opposta sufficientemente grande."},{"heading":"Meccanismi di sviluppo della rimanenza nei sistemi di media tensione degli impianti industriali","level":3,"content":"I sistemi di media tensione degli impianti industriali espongono i nuclei dei TA a condizioni di generazione di rimanenza molto più frequentemente rispetto ai sistemi di distribuzione convenzionali, poiché la combinazione di grandi carichi del motore, frequenti eventi di guasto e il funzionamento del sistema di protezione dall\u0027arco crea una sequenza di condizioni di corrente che portano sistematicamente i nuclei dei TA verso stati di rimanenza elevata.\n\nMeccanismo 1: Corrente di guasto asimmetrica Offset CC\n\nLa fonte di riemergenza più significativa nelle installazioni CT degli impianti industriali. Quando si verifica un guasto su un sistema di media tensione, [la corrente di guasto contiene una componente di offset in corrente continua, la cui entità dipende dal punto d\u0027onda in cui il guasto ha inizio e dal rapporto x/r del sistema](https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/)[3](#fn-3):\n\nifault(t)=Ipeak×[peccato⁡(ωt+ϕ)−peccato⁡(ϕ)×e−t/τ]i_{guasto}(t) = I_{picco} \\times \\left[\\sin(\\omega t + \\phi) - \\sin(\\phi) \\times e^{-t/\\tau}\\right]\n\nDove ϕ\\code(0144) è l\u0027angolo di inizio del guasto e τ=L/R\\tau = L/R è la costante di tempo DC. Per i sistemi di media tensione degli impianti industriali con rapporti X/R di 15-30, la costante di tempo CC è di 48-95 ms, il che significa che la componente di offset CC persiste per 5-10 cicli di frequenza di alimentazione prima di decadere a livelli trascurabili.\n\nLa componente DC della corrente di guasto spinge il punto di funzionamento del nucleo del TA progressivamente verso la saturazione in una direzione della curva B-H. Quando il guasto viene eliminato dal relè di protezione - in genere entro 60-200 ms - il flusso guidato dalla corrente continua rimane nel nucleo sotto forma di rimanenza. L\u0027entità del flusso rimanente dipende dall\u0027entità dell\u0027offset DC e dal tempo di eliminazione del guasto:\n\nBremanent≈Bsat×(1−e−tclearing/τcore)×peccato⁡(ϕ)B_{remanente} \\´approssimativamente B_{sat} \\´times ´left(1 - e^{-t_{clearing}/\\tau_{core}}}right) ´times ´sin(\\phi)\n\nPer un angolo di inizio guasto nel caso peggiore (ϕ\\code(0144) = 90°) con un tempo di compensazione di 100 ms, il flusso di remanenti può raggiungere 60-75% di Bsat.\n\nMeccanismo 2: Relè di protezione Corrente di intervento CC\n\nI relè di protezione contro gli archi e alcuni relè di sovracorrente utilizzano la corrente continua della bobina di sgancio per azionare i meccanismi di sgancio degli interruttori. Quando la corrente della bobina di sgancio attraversa il circuito secondario del TA - il che può avvenire per accoppiamento induttivo o attraverso connessioni a terra condivise in alcune configurazioni di cablaggio di impianti industriali - applica una forza magnetizzante in corrente continua al nucleo del TA che lo porta a uno stato di rimanenza indipendente da qualsiasi condizione di corrente primaria.\n\nMeccanismo 3: corrente di spunto del trasformatore\n\nQuando un trasformatore di media tensione viene alimentato, la corrente di spunto contiene un\u0027ampia componente di offset DC che può persistere per 0,5-2 secondi, molto più a lungo dell\u0027offset DC della corrente di guasto. Per i TA installati sull\u0027alimentatore primario del trasformatore, questa esposizione prolungata alla corrente continua porta il nucleo a livelli di rimanenza prossimi alla saturazione. Se il trasformatore viene successivamente disalimentato e rialimentato - un\u0027eventualità comune durante la messa in servizio e la manutenzione degli impianti industriali - il nucleo del TA accumula rimanenza da ogni evento di energizzazione.\n\nMeccanismo 4: Test del circuito secondario con sorgenti CC\n\nIl test della resistenza di isolamento dei circuiti secondari del TA utilizzando un megaohmmetro da 500 V o 1.000 V CC applica una tensione continua sull\u0027avvolgimento secondario del TA. Se l\u0027avvolgimento secondario non viene cortocircuitato durante il test IR - un errore comune - la tensione di prova CC genera una corrente magnetizzante attraverso il nucleo del TA, lasciando uno stato di flusso rimanente che potrebbe non essere riconosciuto come artefatto di prova.\n\nParametri tecnici chiave che definiscono la rimanenza del nucleo della TC:\n\n| Parametro | Definizione | Valore tipico | Impatto sulle prestazioni |\n| Densità del flusso remano (Br) | Residuo B quando H = 0 | 0,8-1,4 T (60-80% di Bsat) | Sposta il punto di lavoro verso la saturazione |\n| Densità del flusso di saturazione (Bsat) | B massimo ad alta H | 1,8-2,0 T per acciaio al silicio | Definisce la soglia di insorgenza della saturazione |\n| Forza coercitiva (Hc) | H necessario per ridurre B a zero | 10-50 A/m per l\u0027acciaio per anime CT | Determina la corrente di smagnetizzazione necessaria |\n| Costante di tempo CC (τ) | L/R del circuito di corrente di guasto | 20-100 ms per i sistemi MT | Determina la durata della persistenza dell\u0027offset DC |\n| Fattore di rimanenza (Kr) | Br/Bsat | 0,6-0,8 per anime CT standard | La norma iec 61869-2 definisce Kr ≤ 0,1 per i nuclei di Classe PR |\n| Standard applicabile | IEC 61869-2 Classe PR | Specifiche del nucleo protetto dalla rimanenza | Kr ≤ 0,1 ottenuto grazie al vuoto d\u0027aria nel nucleo |"},{"heading":"In che modo la rimanenza del nucleo causa la saturazione del TA e il falso intervento del relè?","level":2,"content":"![Una visualizzazione di dati complessa e strutturata e un\u0027illustrazione tecnica che illustra il meccanismo completo in quattro fasi della rimanenza del nucleo del TA indotta dal falso intervento del relè in un ambiente industriale. Segue la sequenza del contesto, illustrando con nuclei CT concettuali, grafici, forme d\u0027onda di corrente e diagrammi logici dei relè.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Remanence-to-False-Trip-The-Spurious-Activation-Sequence-1024x687.jpg)\n\nRemanenza della TC al falso intervento - La sequenza di attivazione spuria\n\nIl passaggio dalla rimanenza del nucleo all\u0027intervento di un falso relè comporta una sequenza specifica di eventi elettromagnetici che si verificano durante i primi cicli del flusso di corrente primaria dopo che è stato stabilito lo stato di rimanenza, in genere durante l\u0027eccitazione del trasformatore, l\u0027avviamento del motore o la richiusura del circuito dopo l\u0027eliminazione di un guasto."},{"heading":"La sequenza rimanenza-saturazione","level":3,"content":"Fase 1: Il flusso remano stabilisce il punto di funzionamento spostato\n\nDopo un evento di guasto, il nucleo del TA conserva il flusso rimanente Br. Sulla curva B-H, il punto di funzionamento del nucleo si trova a (H=0, B=Br) - spostato dall\u0027origine dal flusso rimanente. L\u0027oscillazione del flusso disponibile prima della saturazione è ora:\n\nΔBavailable=Bsat−Bremanent\\Delta B_{disponibile} = B_{sat} - B_{manente}\n\nPer un nucleo con Bsat = 1,9 T e Bremanent = 1,3 T (68% di Bsat), l\u0027oscillazione di flusso disponibile è solo di 0,6 T, rispetto a 1,9 T per un nucleo completamente smagnetizzato. La capacità del TA di riprodurre accuratamente la corrente primaria è proporzionale all\u0027oscillazione di flusso disponibile: un nucleo con 68% di rimanenza ha solo 32% della sua normale capacità di flusso disponibile per una riproduzione accurata della corrente.\n\nFase 2: il transitorio di energizzazione porta il nucleo alla saturazione\n\nQuando il circuito viene rialimentato (eccitazione del trasformatore, avvio del motore o richiusura dopo l\u0027eliminazione del guasto), la corrente primaria contiene una componente asimmetrica con offset CC. L\u0027offset DC spinge il flusso del nucleo nella stessa direzione della rimanenza (nel caso peggiore, quando la polarità della rimanenza corrisponde alla direzione dell\u0027offset DC). Il nucleo raggiunge la saturazione solo dopo una frazione del primo semiciclo:\n\ntsaturation=Bsat−BremanentdB/dtnormalt_{saturazione} = \\frac{B_{sat} - B_{manente}}{dB/dt_{normale}}\n\nPer un nucleo con remanenza 68%, la saturazione si verifica circa 3 volte prima rispetto a un nucleo completamente smagnetizzato, potenzialmente entro il primo quarto di ciclo del transitorio di eccitazione.\n\nFase 3: il TA saturo produce una forma d\u0027onda secondaria distorta\n\nQuando il nucleo del TA si satura, l\u0027induttanza di magnetizzazione collassa - il nucleo non è più in grado di sostenere un flusso crescente e la corrente primaria non viene più riprodotta nell\u0027avvolgimento secondario. Al contrario, la corrente secondaria scende bruscamente verso lo zero, mentre la corrente primaria continua a scorrere. La forma d\u0027onda del secondario diventa gravemente distorta: contiene grandi picchi durante le porzioni non sature di ogni ciclo e corrente quasi nulla durante le porzioni sature.\n\nLa forma d\u0027onda secondaria distorta contiene:\n\n- Grande componente DC: Dal modello di saturazione asimmetrico: il TA si satura più pesantemente su un semiciclo rispetto all\u0027altro.\n- Grande contenuto di armoniche dispari: 3a, 5a e 7a armonica dalla forma d\u0027onda clippata\n- Transitori di/dt elevati: Rapide transizioni di corrente ai confini tra regioni sature e insature.\n\nFase 4: la corrente secondaria distorta provoca un falso intervento del relè\n\nLa forma d\u0027onda distorta della corrente secondaria viene presentata al relè di protezione come corrente primaria misurata. La risposta del relè dipende dall\u0027algoritmo di misura:\n\n- Relè di protezione dall\u0027arco (luce + rilevamento della corrente): I relè di protezione dall\u0027arco elettrico utilizzano la misurazione istantanea della corrente, rispondendo al picco della forma d\u0027onda della corrente secondaria. I picchi di elevata ampiezza della forma d\u0027onda secondaria distorta del TA durante le porzioni non sature di ciascun ciclo possono superare la soglia di corrente del relè di protezione contro gli archi, attivando una decisione di intervento anche se non esiste un guasto da arco elettrico.\n- Relè di sovracorrente istantaneo (50 elementi): Risponde al picco di corrente secondaria - i picchi della forma d\u0027onda distorta possono superare la soglia di prelievo istantaneo, causando un falso intervento istantaneo.\n- Relè di sovracorrente temporale (51 elementi): Risponde alla corrente RMS - la forma d\u0027onda distorta ha un elevato contenuto RMS che può superare la soglia di prelievo e avviare la temporizzazione verso un intervento ritardato nel tempo.\n- Relè differenziale (87 elementi): Il relè differenziale confronta le correnti secondarie dei TA su entrambi i lati dell\u0027apparecchiatura protetta; se solo un TA è affetto da remanenza, la corrente differenziale durante l\u0027eccitazione contiene un\u0027ampia componente derivante dall\u0027asimmetria di saturazione indotta dalla remanenza, che potrebbe superare la soglia di intervento del relè differenziale.\n\nIl rapporto matematico tra il flusso di remanente e la probabilità di falso intervento:\n\nPfalse,trip∝BremanentBsat−Bremanent×IDC,offsetIrated×1trelay,pickup×fP_{falso,viaggio} \\propto \\frac{B_{remanent}}{B_{sat} - B_{remanent}} \\times \\frac{I_{DC,offset}}{I_{rated}} \\times \\frac{1}{t_{relay,pickup} \\code(0144)} \\code(0144)} \\code(0144)}\n\nQuesta relazione mostra che la probabilità di falso intervento aumenta con il livello di riemergenza, con l\u0027entità dell\u0027offset CC e con la velocità del relè, spiegando perché i relè di protezione dell\u0027arco (tempo di funzionamento più rapido: 5-10 ms) sono i più vulnerabili ai falsi interventi indotti dalla riemergenza.\n\nCaso cliente - Sottostazione per impianto industriale a 11 kV, produzione automobilistica, Europa centrale:\nUn ingegnere della protezione di uno stabilimento automobilistico ha contattato Bepto Electric dopo aver riscontrato sette interventi inspiegabili dei relè di protezione dall\u0027arco in un periodo di 14 mesi, tutti avvenuti entro i primi 100 ms dall\u0027attivazione di un trasformatore da 2 MVA che alimenta un sistema di ventilazione del reparto verniciatura. Ogni falso intervento ha causato l\u0027arresto della linea di produzione con un costo di circa 45.000 euro per evento. L\u0027analisi oscillografica post-evento del relè di protezione dall\u0027arco ha mostrato che il relè aveva rilevato sia la luce (da una scarica a corona sulla boccola del trasformatore durante l\u0027eccitazione) sia la sovracorrente; l\u0027elemento di sovracorrente aveva operato su una forma d\u0027onda di corrente secondaria distorta con picchi pari a 3,2 volte la soglia di corrente del relè. Il test della curva di eccitazione del TA ha rivelato che i tre TA sull\u0027alimentatore primario del trasformatore presentavano livelli di flusso remanente di 71%, 68% e 74% di Bsat rispettivamente, accumulati dai precedenti sei eventi di guasto sull\u0027alimentatore nei tre anni precedenti. La smagnetizzazione di tutti e tre i TA ha ridotto la rimanenza al di sotto di 5% di Bsat. Nei 18 mesi successivi alla smagnetizzazione, sull\u0027alimentatore del trasformatore non si sono verificati interventi di protezione da falso arco. Il tecnico della protezione ha dichiarato: *“Sette falsi interventi, sette arresti di produzione e una perdita totale di oltre 300.000 euro, tutti causati dal magnetismo residuo in tre nuclei CT che hanno richiesto quattro ore per smagnetizzarsi. Il relè di protezione dall\u0027arco elettrico funzionava esattamente come previsto. Il TA gli stava dando informazioni false”.”*"},{"heading":"Come diagnosticare i falsi interventi indotti dalla rimanenza nei sistemi di protezione degli impianti industriali?","level":2,"content":"![Un\u0027illustrazione infografica complessa e strutturata, presentata in uno stile diagrammatico pulito con etichette inglesi precise, che visualizza la metodologia diagnostica in tre fasi per i falsi interventi di protezione indotti dalla rimanenza del nucleo del TA in un sistema di media tensione (MT) di un impianto industriale.Fase 1: ANALISI DELL\u0027EVENTO. Illustra una schermata stilizzata del relè di protezione che visualizza la \u0022CORRENTE ASIMMETRICA SECONDARIA INDOTTA DAL REMANT\u0022 durante l\u0027eccitazione, contrassegnata da \u0022Grandi picchi (primi 1-5 cicli)\u0022 e \u0022Componente DC significativa (non simmetrica a zero)\u0022. Una schermata di cronologia degli eventi mostra un grafico di frequenza per \u0022STORIA DEGLI EVENTI DI GUASTO (6-12 MESI)\u0022.Fase 2: TEST DI ECCITAZIONE DEI TA. Il diagramma metodico mostra una procedura di test. Un trasformatore di corrente MT è etichettato come \u0022Trasformatore di corrente MT (DE-ENERGIZZATO E ISOLATO)\u0022. Un \u0022SET DI PROVA DI ECCITAZIONE DEDICATO\u0022 è collegato all\u0027avvolgimento secondario per applicare la tensione CA. L\u0027ampio grafico della \u0022CURVA DI ECCITAZIONE\u0022 contrappone il \u0022CERTIFICATO DI PROVA DI FABBRICA (assenza di rimangiamento)\u0022 alla \u0022CURVA DI ECCITAZIONE SPOSTATA (affetta da rimangiamento)\u0022, con i punti di ginocchio Vknee,di fabbrica e Vknee,misurati e le equazioni illustrative. Un riquadro di risultato conferma \u0022Lo spostamento del punto ginocchio \u003E20% INDICA LA RIMANENZA\u0022. Le etichette di testo B ( ~V_applicato) e H ( ~I_mag) sono precise.Fase 3: Misura diretta del flusso CC. Mostra la metodologia di integrazione diretta del flusso. Uno strumento specializzato applica impulsi di corrente continua per la saturazione positiva e negativa e vengono illustrate le variazioni di flusso integrate, con una formula: B_remanente = (ΔΦ_positivo - ΔΦ_negativo) / (2 x A_core). Risultati: \u0022CONFERMA DEFINITIVA\u0022. Tutti i testi e le etichette sono in inglese perfettamente scritti e precisi. Lo sfondo è una sottostazione industriale leggermente sfocata con apparecchiature elettriche. L\u0027ambiente è pulito e tecnologico. L\u0027immagine utilizza un blu tecnologico coeso, toni di grigio ed elementi di avvertimento arancioni.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Diagnosis-Event-to-Confirmation-methodology-1024x687.jpg)\n\nDiagnosi di Remanenza del nucleo CT - Metodologia evento-conferma\n\nIl falso intervento indotto dalla rimanenza produce una firma diagnostica caratteristica che lo distingue da altre cause di falso intervento: errori di impostazione dei relè, guasti del circuito secondario ed eventi di guasto veri e propri. La metodologia diagnostica segue una sequenza strutturata che passa dall\u0027analisi dell\u0027evento al test CT e alla conferma."},{"heading":"Fase 1: analisi della registrazione dell\u0027evento di falso viaggio","level":3,"content":"La registrazione degli eventi del relè di protezione e l\u0027acquisizione oscillografica forniscono la prima prova diagnostica:\n\n- Correlazione temporale: I falsi sganci indotti dalla remanenza si verificano nei primi 1-5 cicli del flusso di corrente primaria, durante l\u0027eccitazione del trasformatore, l\u0027avviamento del motore o la richiusura. È improbabile che un falso intervento che si verifica più di 200 ms dopo l\u0027eccitazione del circuito sia indotto dalla remanenza.\n- Forma d\u0027onda della corrente secondaria: La saturazione indotta dalla rimanenza produce una caratteristica forma d\u0027onda asimmetrica: grandi picchi su un semiciclo, forma d\u0027onda soppressa o tagliata sull\u0027altro semiciclo. Una forma d\u0027onda simmetrica distorta suggerisce una causa diversa.\n- Componente DC nella corrente secondaria: La saturazione indotta dalla rimanenza produce una componente DC significativa nella forma d\u0027onda della corrente secondaria, visibile nell\u0027acquisizione oscillografica come una forma d\u0027onda che non attraversa lo zero in modo simmetrico.\n- Correlazione con eventi di guasto precedenti: Esaminare la cronologia degli eventi del relè di protezione per i 6-12 mesi precedenti il falso intervento - la rimanenza si accumula dagli eventi di guasto; un falso intervento dopo un periodo di elevata frequenza di guasti è coerente con la rimanenza come causa"},{"heading":"Fase 2: Esecuzione del test della curva di eccitazione del TA","level":3,"content":"Il test della curva di eccitazione è la diagnosi definitiva per la remissione del nucleo della TC:\n\n1. Togliere tensione e isolare il TA: il test della curva di eccitazione richiede che il TA sia tolto dalla tensione e che il circuito primario sia aperto.\n2. Applicare la tensione CA all\u0027avvolgimento secondario: Aumentare la tensione CA da zero alla tensione del punto di ginocchio mentre si misura la corrente di magnetizzazione; tracciare il grafico B (proporzionale alla tensione applicata) rispetto a H (proporzionale alla corrente di magnetizzazione).\n3. Confrontare con il certificato di prova di fabbrica: Un TA affetto da remanenza mostra una curva di eccitazione spostata: il punto di ginocchio si verifica a una tensione applicata inferiore rispetto al valore del certificato di fabbrica e la corrente di magnetizzazione al punto di ginocchio è superiore al valore di fabbrica.\n4. Calcolo del livello di remanenza: Lo spostamento della tensione del punto di ginocchio della curva di eccitazione rispetto al valore di fabbrica fornisce una stima del livello di flusso di remanenza:\n\nBremanent≈Bsat×(1−Vknee,measuredVknee,factory)B_{remanente} \\´approssimativamente B_{sat} \\´times ´left(1 - ´frac{V_{knee,measured}}{V_{knee,factory}}right)"},{"heading":"Fase 3: conferma con la misura del flusso CC","level":3,"content":"Per una misura definitiva della rimanenza, il metodo del flusso in corrente continua consente di misurare direttamente la densità del flusso rimanente:\n\n1. Applicare un impulso di corrente continua nota all\u0027avvolgimento secondario nella direzione che porterebbe il nucleo alla saturazione positiva.\n2. Misurare la variazione di flusso dallo stato di remanenza alla saturazione utilizzando un integratore di flusso (misura in volt-secondo).\n3. Ripetere l\u0027operazione in direzione negativa per misurare la variazione di flusso dallo stato di rimanenza alla saturazione negativa.\n4. Calcolo della rimanenza: L\u0027asimmetria tra le variazioni di flusso positive e negative quantifica direttamente il flusso rimante:\n\nBremanent=(ΔΦpositive−ΔΦnegative)2×AcoreB_{remanente} = \\frac{(\\Delta\\Phi_{positivo} - \\Delta\\Phi_{negativo})}{2 \\volte A_{core}}\n\nDove AcoreA_{core} è l\u0027area della sezione trasversale del nucleo del TA ricavata dal certificato di prova di fabbrica."},{"heading":"Matrice decisionale diagnostica","level":3,"content":"| Osservazione | Remanenza indicata | Causa alternativa |\n| Falso intervento entro i primi 3 cicli di alimentazione | Indicatore forte | — |\n| Forma d\u0027onda secondaria asimmetrica con componente CC | Indicatore forte | Saturazione del TA per sovracorrente |\n| Falso intervento dopo la cronologia dell\u0027evento di guasto precedente | Indicatore forte | — |\n| Punto di ginocchio della curva di eccitazione spostato | Confermato | Danno al nucleo (se il turno \u003E20%) |\n| Falso intervento in qualsiasi momento, forma d\u0027onda simmetrica | Indicatore debole | Impostazione del relè, guasto del circuito secondario |\n| Falso intervento senza precedenti guasti | Indicatore debole | Hardware del relè, errore di impostazione |\n| Il relè funziona solo con il rilevamento della luce (relè ad arco) | Non la rimanenza | Corona esterna, arco elettrico |"},{"heading":"Come correggere la rimanenza del nucleo del TA e prevenire la ricorrenza nei sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione?","level":2,"content":"![Un esperto tecnico dell\u0027Asia orientale (lineamenti cinesi predefiniti, 40 anni, maschio) con una giacca da lavoro industriale con una patch \u0027Bepto Electric\u0027 sta azionando un autotrasformatore variabile (Variac) e spiegando una procedura di smagnetizzazione del nucleo CT a un cliente internazionale caucasico (60 anni, maschio, con occhiali protettivi e una giacca da lavoro con una patch \u0027MV PLANT OPERATIONS\u0027). Il cliente osserva con attenzione, tenendo in mano un manuale intitolato \u0027CT REMANENCE MANAGEMENT\u0027 e un computer portatile aperto che mostra un grafico della curva di eccitazione etichettato \u0027POST-DEMAG EXCITATION CURVE\u0027. Si trovano in una sala quadri di media tensione ben illuminata, con un TA montato su pannello, un relè di protezione dall\u0027arco con un display di stato funzionale (MV ARC PROTECTION SYSTEMS) e altre apparecchiature elettriche. È collegata una resistenza di limitazione della corrente. L\u0027illuminazione professionale e la prospettiva naturale catturano l\u0027interazione e l\u0027attenzione sull\u0027apparecchiatura tecnica di smagnetizzazione. Le etichette del testo includono: \u0027AUTOTRANSFORMER VARIABILE\u0027, \u0027RESISTORE LIMITATORE DI CORRENTE\u0027, \u0027DEMAGNETIZZAZIONE DEL CORE DEL TA\u0027, \u0027IEC 61869-2 Classe PR\u0027, \u0027Bepto Electric\u0027, \u0027GESTIONE DELLA REMANENZA DEL TA\u0027, \u0027CURVA DI ECCITAZIONE POST-DEMAG\u0027, \u0027SISTEMI DI PROTEZIONE DELL\u0027ARCO MT\u0027. Tutti i testi sono scritti correttamente in inglese.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Management-and-Class-PR-Specification-1024x687.jpg)\n\nCT Core Gestione delle remunerazioni e specifiche PR di classe"},{"heading":"Procedura di smagnetizzazione del nucleo CT","level":3,"content":"La smagnetizzazione del nucleo del TA - la rimozione controllata del flusso di riemergenza facendo passare il nucleo attraverso anelli di isteresi progressivamente più piccoli fino a quando il punto di funzionamento ritorna all\u0027origine della curva B-H - è la correzione definitiva per i falsi interventi indotti dalla riemergenza. La procedura richiede la disalimentazione e l\u0027isolamento del TA, ma non la rimozione dall\u0027impianto.\n\nMetodo di riduzione della tensione CA (consigliato):\n\n1. Collegare un autotrasformatore variabile all\u0027avvolgimento secondario del TA con il circuito primario aperto; collegare una resistenza di limitazione della corrente in serie per evitare una corrente di magnetizzazione eccessiva.\n2. Aumentare la tensione CA fino a 120% della tensione del punto di ginocchio del TA: questo porta il nucleo alla saturazione in entrambe le direzioni su ogni ciclo, stabilendo un grande ciclo di isteresi simmetrica che sovrascrive il flusso rimanente.\n3. Ridurre lentamente la tensione CA a zero a una velocità di circa 5% al secondo: questo riduce progressivamente le dimensioni dell\u0027anello di isteresi mantenendo la simmetria, riportando il punto di funzionamento all\u0027origine della curva B-H.\n4. Verificare la smagnetizzazione: Ripetere il test della curva di eccitazione - la tensione al punto di ginocchio deve corrispondere al valore del certificato di prova di fabbrica entro ±5%; la corrente di magnetizzazione al punto di ginocchio deve corrispondere al valore di fabbrica entro ±10%.\n5. Documentare la smagnetizzazione: Registrare la curva di eccitazione pre-demagnetizzazione, i parametri della procedura di smagnetizzazione e la curva di eccitazione post-demagnetizzazione nel registro di manutenzione della TC.\n\nMetodo di inversione della corrente continua (alternativo):\n\nPer i TA in cui l\u0027accesso della tensione CA all\u0027avvolgimento secondario è difficile, il metodo di inversione della corrente CC applica una serie di impulsi di corrente CC a polarità alternata e di entità progressivamente decrescente, ottenendo la stessa riduzione progressiva dell\u0027anello di isteresi del metodo della tensione CA."},{"heading":"Prevenzione: Specificare i nuclei CT protetti dalla rimanenza","level":3,"content":"Per le nuove installazioni di TA in applicazioni di protezione dall\u0027arco di impianti industriali in cui il rischio di falsi interventi indotti dalla rimanenza è noto, specificare i nuclei di classe PR (Remanence Protected) della IEC 61869-2:\n\n- Definizione di PR di classe: [Fattore di rimanenza Kr = Br/Bsat ≤ 0,10 - flusso rimanente massimo 10% dopo qualsiasi storia di magnetizzazione](https://webstore.iec.ch/en/publication/6050)[4](#fn-4)\n- Come si ottiene: Un piccolo traferro viene introdotto nel circuito magnetico del nucleo del TA; il traferro immagazzina energia che costringe il flusso a tornare verso lo zero quando la forza magnetizzante viene rimossa, limitando la rimanenza a ≤10% di Bsat\n- Contropartita: il traferro riduce l\u0027induttanza di magnetizzazione del TA, aumentando la corrente di magnetizzazione e riducendo leggermente l\u0027accuratezza a basse correnti primarie; i nuclei di classe PR sono tipicamente specificati solo per applicazioni di protezione, non per la misurazione dei ricavi.\n- Applicazione: Specifica obbligatoria per tutti i nuclei CT collegati ai relè di protezione dall\u0027arco nei sistemi di media tensione degli impianti industriali con rapporto X/R superiore a 10."},{"heading":"Misure di prevenzione a livello di sistema","level":3,"content":"Al di là delle specifiche del nucleo del TA, le misure a livello di sistema riducono il tasso di accumulo della rimanenza nei sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione degli impianti industriali:\n\n- Riduzione del tempo di eliminazione dei guasti: Il funzionamento più rapido della protezione riduce la durata dell\u0027esposizione all\u0027offset DC per ogni evento di guasto, riducendo l\u0027accumulo di remanenza per evento; il tempo di eliminazione dei guasti è inferiore a 80 ms per le applicazioni di protezione dall\u0027arco elettrico.\n- Implementare la commutazione punto su onda per l\u0027energizzazione dei trasformatori: [La commutazione controllata che eccita il trasformatore all\u0027incrocio di tensione zero riduce al minimo l\u0027offset DC nella corrente di spunto.](https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900)[5](#fn-5), riducendo l\u0027accumulo di rimannenza da ogni evento di energizzazione.\n- Programmare la smagnetizzazione periodica dei TA: Per le installazioni esistenti con nuclei di TA standard (Kr = 0,6-0,8), programmare la smagnetizzazione ogni 3 anni o dopo qualsiasi evento di guasto in cui la corrente primaria abbia superato 50% della corrente nominale di breve durata, a seconda di quale evento si verifichi per primo.\n- Separare i nuclei CT di protezione dall\u0027arco dai nuclei CT di misura: Utilizzare nuclei CT dedicati per la misurazione della corrente dei relè di protezione dall\u0027arco - nuclei che possono essere smagnetizzati senza influire sulla precisione della misurazione dei ricavi."},{"heading":"Errori comuni nella gestione della permanenza","level":3,"content":"- Smagnetizzare solo il TA che è stato identificato come affetto da remanenza: In un\u0027installazione trifase, tutti e tre i TA di fase sono esposti alla stessa storia di corrente di guasto; se un TA presenta una significativa rimanenza, tutti e tre devono essere valutati e smagnetizzati come un insieme.\n- Esecuzione del test di accuratezza del rapporto prima della smagnetizzazione: I risultati del test di accuratezza del rapporto su una TC affetta da remanenza non sono rappresentativi delle prestazioni reali della classe di accuratezza della TC; smagnetizzare sempre prima di eseguire il test del rapporto.\n- Specificare i nuclei di Classe PR per le applicazioni di misurazione delle entrate: Il traferro che limita la rimanenza nei nuclei di Classe PR aumenta la corrente di magnetizzazione e degrada la precisione a basse correnti primarie; la Classe PR è una specifica per i nuclei di protezione - la misurazione delle entrate richiede nuclei standard di Classe 0,2S o 0,5 senza traferro.\n- Regolazione delle impostazioni del relè di protezione dall\u0027arco per evitare falsi interventi senza affrontare la rimanenza del TA: L\u0027aumento della soglia di corrente del relè di protezione dall\u0027arco per evitare falsi interventi indotti dalla remanenza riduce la sensibilità del relè ai veri guasti ad arco a bassa corrente - scambiando la prevenzione dei falsi interventi con il mancato rilevamento dei guasti veri e propri."},{"heading":"Conclusione","level":2,"content":"La rimanenza del nucleo del TA è la variabile nascosta nell\u0027affidabilità dei sistemi di protezione in media tensione degli impianti industriali: invisibile all\u0027ispezione della targhetta, invisibile ai test di messa in servizio standard e invisibile ai calcoli di impostazione dei relè, ma pienamente in grado di causare il funzionamento dei relè di protezione dall\u0027arco e di sovracorrente su forme d\u0027onda di corrente secondaria distorte che non hanno alcuna relazione con la corrente primaria effettiva durante i primi cicli critici di eccitazione del circuito. Il meccanismo è ben compreso, la metodologia diagnostica è semplice e la correzione - smagnetizzazione del nucleo del TA - è un\u0027attività di manutenzione di quattro ore che elimina completamente la condizione di riemergenza. Nei sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione degli impianti industriali, dove un falso intervento costa decine di migliaia di euro in termini di perdita di produzione e un vero guasto da arco non rilevato costa vite umane, la valutazione e la smagnetizzazione del nucleo del TA non è un\u0027attività di manutenzione discrezionale: è la base ingegneristica di un sistema di protezione di cui ci si può fidare che funzioni correttamente e solo quando è più importante."},{"heading":"Domande frequenti sulla rimanenza del nucleo del TA e sul falso intervento del relè","level":2},{"heading":"D: Perché i relè di protezione dall\u0027arco elettrico sono più vulnerabili ai falsi interventi indotti dalla rimanenza rispetto ai relè di sovracorrente standard nei sistemi di media tensione degli impianti industriali?","level":3,"content":"R: I relè di protezione dall\u0027arco funzionano in 5-10 ms - entro il primo semiciclo del flusso di corrente primaria. La saturazione del TA indotta dalla rimanenza e la distorsione della forma d\u0027onda secondaria si verificano durante i primi 1-3 cicli di eccitazione. La misura della corrente istantanea del relè di protezione dall\u0027arco risponde ai picchi della forma d\u0027onda distorta prima che il transitorio di saturazione sia decaduto, mentre i relè di sovracorrente più lenti potrebbero non raggiungere il pick-up prima che il transitorio si attenui."},{"heading":"D: Quale livello di flusso rimante nel nucleo di un TA è sufficiente a causare un falso intervento del relè di protezione dall\u0027arco elettrico durante l\u0027eccitazione del trasformatore in un sistema di media tensione di un impianto industriale?","level":3,"content":"R: Un flusso rimanente superiore a 50% di Bsat, combinato con una componente di offset CC di spunto del trasformatore, crea un elevato rischio di falso intervento. Con una rimanenza di 70%, l\u0027oscillazione del flusso disponibile prima della saturazione è solo 30% del normale - il TA si satura entro il primo quarto di ciclo di una corrente di spunto asimmetrica, producendo picchi della forma d\u0027onda secondaria che superano abitualmente le soglie di corrente dei relè di protezione dall\u0027arco."},{"heading":"D: In che modo le specifiche del nucleo CT protetto da remanenza di Classe PR della IEC 61869-2 limitano il flusso di remanenti e qual è il compromesso tecnico rispetto ai nuclei CT standard per le applicazioni di protezione dall\u0027arco?","level":3,"content":"R: I nuclei di classe PR incorporano un piccolo traferro nel circuito magnetico che limita il fattore di rimanenza Kr a ≤0,10 (rimanenza massima 10% Bsat) immagazzinando energia che spinge il flusso verso lo zero quando la forza magnetizzante viene rimossa. Il compromesso è un aumento della corrente di magnetizzazione dovuto alla riluttanza del traferro, che riduce leggermente la precisione a basse correnti primarie. La classe PR è corretta per i nuclei di protezione; i nuclei standard senza traferro rimangono corretti per la misurazione delle entrate."},{"heading":"D: Qual è la sequenza corretta per la smagnetizzazione del nucleo del TA con il metodo della riduzione della tensione CA e come si verifica il successo della smagnetizzazione in un impianto industriale di media tensione?","level":3,"content":"A: Applicare la tensione CA all\u0027avvolgimento secondario a 120% della tensione del punto di ginocchio con il primario aperto; ridurre lentamente a zero a 5% al secondo. Verificare ripetendo il test della curva di eccitazione: la tensione del punto di ginocchio deve corrispondere al certificato di fabbrica entro ±5% e la corrente di magnetizzazione al punto di ginocchio entro ±10%. Documentare le curve prima e dopo la magnetizzazione nel registro di manutenzione del TA."},{"heading":"D: Con quale frequenza deve essere programmata la smagnetizzazione del nucleo del TA per i sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione degli impianti industriali e quali eventi devono far scattare una smagnetizzazione non programmata?","level":3,"content":"A: Smagnetizzazione programmata ogni 3 anni per nuclei CT standard (Kr = 0,6-0,8) in applicazioni di protezione dall\u0027arco. La smagnetizzazione non programmata è richiesta dopo: qualsiasi evento di guasto in cui la corrente primaria abbia superato 50% della corrente nominale di breve durata; qualsiasi funzionamento inspiegabile del relè di protezione che non possa essere attribuito a un guasto confermato; qualsiasi test di resistenza dell\u0027isolamento CC eseguito sui circuiti secondari del TA senza collegamenti di cortocircuito dell\u0027avvolgimento secondario in posizione.\n\n1. “Isteresi magnetica”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis`. Fornisce i principi fisici fondamentali che spiegano come i materiali ferromagnetici mantengano la densità di flusso residua dopo la rimozione della forza magnetizzante applicata. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporta: Conferma che il comportamento dell\u0027isteresi B-H nei nuclei CT ferromagnetici dipende dalla storia di magnetizzazione precedente, non solo dalla forza magnetizzante attuale. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Errori del trasformatore di corrente e spunto del trasformatore misurati da un sensore ottico”, `https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf`. Riporta i dati dell\u0027indagine CT sul flusso residuo che mostrano livelli di rimannenza distribuiti fino a 80% della densità di flusso di progetto nelle unità campionate. Ruolo dell\u0027evidenza: statistica; Tipo di fonte: industria. Supporta: Documenta che la densità di flusso rimanente nei nuclei CT standard in silicio-acciaio può raggiungere 70-80% della densità di flusso di saturazione. Nota sulla portata: i risultati dell\u0027indagine variano in base al tipo di nucleo e alla storia di servizio. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “Che cos\u0027è l\u0027offset DC? Chiedilo a Chris”, `https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/`. Spiega come la componente di offset DC della corrente di guasto sia governata dall\u0027angolo di inizio del guasto sulla forma d\u0027onda della tensione e dal rapporto X/R del sistema. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: industria. Supporta: Conferma che la grandezza dell\u0027offset DC della corrente di guasto dipende dal punto d\u0027onda all\u0027inizio del guasto e dalle caratteristiche induttive della sorgente. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2: Prescrizioni supplementari per trasformatori di corrente”, `https://webstore.iec.ch/en/publication/6050`. Definisce il campo di applicazione dello standard internazionale per i trasformatori di corrente induttivi, comprese le specifiche del nucleo protetto da remanenza di Classe PR. Evidence role: general_support; Source type: standard. Supporta: Stabilisce la specifica di Classe PR che richiede un fattore di rimanenza Kr ≤ 0,10 per i trasformatori di corrente di classe di protezione a bassa rimanenza. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Procedure di energizzazione controllata dei trasformatori di potenza”, `https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900`. Documento di ricerca che analizza la riduzione della corrente di spunto dei trasformatori attraverso la commutazione degli interruttori controllati punto su onda in una gamma di configurazioni trifase. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporta: Conferma che la commutazione controllata e sincronizzata con la forma d\u0027onda della tensione riduce l\u0027offset DC e la corrente di spunto durante l\u0027eccitazione del trasformatore. [↩](#fnref-5_ref)"}],"source_links":[{"url":"#what-is-ct-core-remanence-and-how-does-it-develop-in-industrial-plant-medium-voltage-systems","text":"Che cos\u0027è la rimanenza del nucleo del TA e come si sviluppa nei sistemi di media tensione degli impianti industriali?","is_internal":false},{"url":"#how-does-core-remanence-cause-ct-saturation-and-false-relay-tripping","text":"In che modo la rimanenza del nucleo causa la saturazione del TA e il falso intervento del relè?","is_internal":false},{"url":"#how-to-diagnose-remanence-induced-false-tripping-in-industrial-plant-protection-systems","text":"Come diagnosticare i falsi interventi indotti dalla rimanenza nei sistemi di protezione degli impianti industriali?","is_internal":false},{"url":"#how-to-correct-ct-core-remanence-and-prevent-recurrence-in-medium-voltage-arc-protection-systems","text":"Come correggere la rimanenza del nucleo del TA e prevenire la ricorrenza nei sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione?","is_internal":false},{"url":"#faqs-about-ct-core-remanence-and-false-relay-tripping-in-industrial-plant-applications","text":"Domande frequenti sulla rimanenza del nucleo del TA e sul falso intervento del relè nelle applicazioni degli impianti industriali","is_internal":false},{"url":"https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis","text":"la densità di flusso nel nucleo dipende non solo dalla forza di magnetizzazione attuale ma anche dalla storia della magnetizzazione precedente","host":"en.wikipedia.org","is_internal":false},{"url":"#fn-1","text":"1","is_internal":false},{"url":"https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf","text":"che può essere pari a 70-80% della densità di flusso di saturazione Bsat per l\u0027acciaio al silicio a grani orientati utilizzato nei nuclei per TC.","host":"www.idc-online.com","is_internal":false},{"url":"#fn-2","text":"2","is_internal":false},{"url":"https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/","text":"la corrente di guasto contiene una componente di offset in corrente continua, la cui entità dipende dal punto d\u0027onda in cui il guasto ha inizio e dal rapporto x/r del sistema","host":"relaytraining.com","is_internal":false},{"url":"#fn-3","text":"3","is_internal":false},{"url":"https://webstore.iec.ch/en/publication/6050","text":"Fattore di rimanenza Kr = Br/Bsat ≤ 0,10 - flusso rimanente massimo 10% dopo qualsiasi storia di magnetizzazione","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-4","text":"4","is_internal":false},{"url":"https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900","text":"La commutazione controllata che eccita il trasformatore all\u0027incrocio di tensione zero riduce al minimo l\u0027offset DC nella corrente di spunto.","host":"www.sciencedirect.com","is_internal":false},{"url":"#fn-5","text":"5","is_internal":false},{"url":"#fnref-1_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-2_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-3_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-4_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-5_ref","text":"↩","is_internal":false}],"content_markdown":"![Una complessa illustrazione tecnica composita e un diagramma preciso che visualizza accuratamente il modo in cui la rimanenza del nucleo del TA innesca falsi interventi dei relè di protezione nei sistemi di impianti industriali a media tensione. Presenta un diagramma concettuale della sezione trasversale del nucleo del TA (etichettato Sezione trasversale del nucleo del TA, avvolgimento primario, avvolgimento secondario) sulla sinistra che mostra concettualmente il flusso di remanenza. Al centro si trova una chiara CURVA DI MAGNETIZZAZIONE B-H (etichettata come Curva di magnetizzazione B-H, Regione di saturazione, Punto operativo di rimanenza, Punto operativo ideale, Transiente di eccitazione, Curva B-H spostata) con una grande freccia che indica la saturazione. A destra, le forme d\u0027onda comparative contrastano la distorsione della corrente secondaria. Le forme d\u0027onda superiori mostrano la \u0027corrente secondaria NORMALE\u0027 come un\u0027onda sinusoidale pulita in condizioni ideali, mentre le forme d\u0027onda inferiori (etichettate: Corrente secondaria satura e distorta (con offset CC e armoniche), area di offset CC, livello di intervento del relè) durante un transitorio di eccitazione con rimanenza del nucleo. La forma d\u0027onda distorta viene interpretata dai relè di protezione dall\u0027arco e dalle sovracorrenti (etichettati come relè concettuali sulla destra) come segnali di guasto, che innescano erroneamente una decisione di intervento. I punti di dati come \u0027Alta componente CC\u0027 e \u0027Armoniche\u0027 sono accuratamente integrati nella sezione della forma d\u0027onda. Una scena sfocata sullo sfondo mostra la risoluzione dei problemi in un\u0027officina tecnica industriale. Non sono presenti persone. Lo stile fotografico illustrativo professionale è preciso, pulito ed esatto, con un\u0027ortografia tecnica corretta.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-The-Spurious-Trip-Mechanism-1024x687.jpg)\n\nRemanenza del nucleo CT - Il meccanismo di intervento spurio\n\n## Introduzione\n\nTra le modalità di guasto che causano il funzionamento errato dei relè di protezione nei sistemi di media tensione degli impianti industriali, la rimanenza del nucleo - il flusso magnetico residuo che rimane bloccato nel nucleo di ferro di un trasformatore di corrente dopo la cessazione della corrente primaria - è la più sistematicamente fraintesa e la più frequentemente mal diagnosticata. Quando in un impianto industriale si verifica un intervento di protezione spurio che non può essere correlato a un evento di guasto reale, l\u0027indagine si concentra in genere sulle impostazioni dei relè, sull\u0027hardware dei relè e sul cablaggio del circuito secondario. Il nucleo del TA viene raramente esaminato. Eppure, in una percentuale significativa di falsi interventi inspiegabili, in particolare quelli che si verificano durante l\u0027eccitazione del trasformatore, l\u0027avviamento del motore o la richiusura del circuito dopo un guasto, la causa principale è il flusso di rimanenza del nucleo del TA, e nessuna regolazione delle impostazioni del relè impedirà il ripetersi di questo fenomeno fino a quando la condizione di rimanenza non sarà identificata e corretta.\n\nLa risposta diretta è la seguente: La rimanenza del nucleo del TA provoca un falso intervento del relè perché il flusso magnetico residuo che rimane nel nucleo del TA dopo un evento di guasto o l\u0027esposizione alla corrente continua sposta il punto di funzionamento del nucleo sulla sua curva di magnetizzazione B-H, inducendo il TA a saturare prima e più gravemente durante il successivo transitorio di eccitazione - producendo una forma d\u0027onda di corrente secondaria distorta che contiene grandi componenti di offset e armoniche in corrente continua che i relè di protezione dall\u0027arco e di sovracorrente interpretano come firme di corrente di guasto, innescando una decisione di intervento su un circuito che funziona normalmente.\n\nPer gli ingegneri addetti alla protezione degli impianti industriali, i team di manutenzione della media tensione e gli specialisti dei sistemi di protezione dall\u0027arco elettrico che risolvono problemi di funzionamento inspiegabile dei relè, questa guida fornisce la spiegazione tecnica completa di come si sviluppa la rimanenza del nucleo, di come provoca falsi interventi e di come diagnosticare, correggere e prevenire i guasti di protezione indotti dalla rimanenza.\n\n## Indice dei contenuti\n\n- [Che cos\u0027è la rimanenza del nucleo del TA e come si sviluppa nei sistemi di media tensione degli impianti industriali?](#what-is-ct-core-remanence-and-how-does-it-develop-in-industrial-plant-medium-voltage-systems)\n- [In che modo la rimanenza del nucleo causa la saturazione del TA e il falso intervento del relè?](#how-does-core-remanence-cause-ct-saturation-and-false-relay-tripping)\n- [Come diagnosticare i falsi interventi indotti dalla rimanenza nei sistemi di protezione degli impianti industriali?](#how-to-diagnose-remanence-induced-false-tripping-in-industrial-plant-protection-systems)\n- [Come correggere la rimanenza del nucleo del TA e prevenire la ricorrenza nei sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione?](#how-to-correct-ct-core-remanence-and-prevent-recurrence-in-medium-voltage-arc-protection-systems)\n- [Domande frequenti sulla rimanenza del nucleo del TA e sul falso intervento del relè nelle applicazioni degli impianti industriali](#faqs-about-ct-core-remanence-and-false-relay-tripping-in-industrial-plant-applications)\n\n## Che cos\u0027è la rimanenza del nucleo del TA e come si sviluppa nei sistemi di media tensione degli impianti industriali?\n\n![Un\u0027infografica industriale dettagliata e uno schema tecnico preciso, ambientato in un impianto industriale di media tensione (MT), che visualizza la rimanenza del nucleo del trasformatore di corrente (TA). La curva di isteresi principale contrappone un nucleo standard in acciaio al silicio (alta Br) a una curva \u0027IEC 61869-2 Class PR Core (Air Gapped)\u0027, che mostra una Kr molto più bassa (Br/Bsat ≤ 0,1). Sotto e intorno alla curva, quattro richiami illustrano i meccanismi di sviluppo della remanenza: 1. \u0027Asymmetric Fault Current DC Offset\u0027: Schema del cavo MT guasto e forma d\u0027onda di offset DC decrescente con equazione $i_{fault}(t) = I_{peak} \\´times \\sin(\\omega t + \\phi) - \\sin(\\phi) \\times e^{-t/\\tau}$. 2. \u0027Relè di protezione corrente di scatto CC\u0027: Relè di protezione contro gli archi che emette un segnale di intervento in corrente continua che fluisce attraverso il secondario del TA, applicando una corrente continua H_DC. 3. \u0027Corrente di spunto del trasformatore\u0027: Trasformatore MT di grandi dimensioni (6/10 kV) che si eccita, forma d\u0027onda di spunto asimmetrica di lunga durata (0,5-2 s) con effetto cumulativo. 4. \u0027Test del circuito secondario con corrente continua\u0027: Megohmmetro in corrente continua (500 V/1000 V CC) che testa il secondario del TA senza cortocircuito (segno X rosso), lasciando un artefatto ad alta Br. La composizione è pulita, autorevole e perfettamente scritta in inglese.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Development-in-Industrial-MV-Systems-1024x687.jpg)\n\nSviluppo della rimanenza del nucleo CT nei sistemi MV industriali\n\nIl nucleo di ferro di un trasformatore di corrente è un materiale ferromagnetico il cui comportamento magnetico è descritto dalla sua curva di magnetizzazione b-h, ovvero la relazione tra la densità di flusso magnetico B nel nucleo e la forza di magnetizzazione H applicata ad esso. La curva B-H di un materiale ferromagnetico non è una semplice relazione lineare: è un ciclo di isteresi, il che significa che [la densità di flusso nel nucleo dipende non solo dalla forza di magnetizzazione attuale ma anche dalla storia della magnetizzazione precedente](https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis)[1](#fn-1).\n\nQuando la forza magnetizzante H si riduce a zero - quando cessa la corrente primaria - la densità di flusso B non torna a zero. Rimane a un valore residuo chiamato densità di flusso remanente Br, [che può essere pari a 70-80% della densità di flusso di saturazione Bsat per l\u0027acciaio al silicio a grani orientati utilizzato nei nuclei per TC.](https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf)[2](#fn-2). Questo flusso residuo - la remanenza - è bloccato nella struttura del dominio magnetico del nucleo e persiste indefinitamente finché non viene deliberatamente rimosso dalla smagnetizzazione o sovrascritto da una forza magnetizzante opposta sufficientemente grande.\n\n### Meccanismi di sviluppo della rimanenza nei sistemi di media tensione degli impianti industriali\n\nI sistemi di media tensione degli impianti industriali espongono i nuclei dei TA a condizioni di generazione di rimanenza molto più frequentemente rispetto ai sistemi di distribuzione convenzionali, poiché la combinazione di grandi carichi del motore, frequenti eventi di guasto e il funzionamento del sistema di protezione dall\u0027arco crea una sequenza di condizioni di corrente che portano sistematicamente i nuclei dei TA verso stati di rimanenza elevata.\n\nMeccanismo 1: Corrente di guasto asimmetrica Offset CC\n\nLa fonte di riemergenza più significativa nelle installazioni CT degli impianti industriali. Quando si verifica un guasto su un sistema di media tensione, [la corrente di guasto contiene una componente di offset in corrente continua, la cui entità dipende dal punto d\u0027onda in cui il guasto ha inizio e dal rapporto x/r del sistema](https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/)[3](#fn-3):\n\nifault(t)=Ipeak×[peccato⁡(ωt+ϕ)−peccato⁡(ϕ)×e−t/τ]i_{guasto}(t) = I_{picco} \\times \\left[\\sin(\\omega t + \\phi) - \\sin(\\phi) \\times e^{-t/\\tau}\\right]\n\nDove ϕ\\code(0144) è l\u0027angolo di inizio del guasto e τ=L/R\\tau = L/R è la costante di tempo DC. Per i sistemi di media tensione degli impianti industriali con rapporti X/R di 15-30, la costante di tempo CC è di 48-95 ms, il che significa che la componente di offset CC persiste per 5-10 cicli di frequenza di alimentazione prima di decadere a livelli trascurabili.\n\nLa componente DC della corrente di guasto spinge il punto di funzionamento del nucleo del TA progressivamente verso la saturazione in una direzione della curva B-H. Quando il guasto viene eliminato dal relè di protezione - in genere entro 60-200 ms - il flusso guidato dalla corrente continua rimane nel nucleo sotto forma di rimanenza. L\u0027entità del flusso rimanente dipende dall\u0027entità dell\u0027offset DC e dal tempo di eliminazione del guasto:\n\nBremanent≈Bsat×(1−e−tclearing/τcore)×peccato⁡(ϕ)B_{remanente} \\´approssimativamente B_{sat} \\´times ´left(1 - e^{-t_{clearing}/\\tau_{core}}}right) ´times ´sin(\\phi)\n\nPer un angolo di inizio guasto nel caso peggiore (ϕ\\code(0144) = 90°) con un tempo di compensazione di 100 ms, il flusso di remanenti può raggiungere 60-75% di Bsat.\n\nMeccanismo 2: Relè di protezione Corrente di intervento CC\n\nI relè di protezione contro gli archi e alcuni relè di sovracorrente utilizzano la corrente continua della bobina di sgancio per azionare i meccanismi di sgancio degli interruttori. Quando la corrente della bobina di sgancio attraversa il circuito secondario del TA - il che può avvenire per accoppiamento induttivo o attraverso connessioni a terra condivise in alcune configurazioni di cablaggio di impianti industriali - applica una forza magnetizzante in corrente continua al nucleo del TA che lo porta a uno stato di rimanenza indipendente da qualsiasi condizione di corrente primaria.\n\nMeccanismo 3: corrente di spunto del trasformatore\n\nQuando un trasformatore di media tensione viene alimentato, la corrente di spunto contiene un\u0027ampia componente di offset DC che può persistere per 0,5-2 secondi, molto più a lungo dell\u0027offset DC della corrente di guasto. Per i TA installati sull\u0027alimentatore primario del trasformatore, questa esposizione prolungata alla corrente continua porta il nucleo a livelli di rimanenza prossimi alla saturazione. Se il trasformatore viene successivamente disalimentato e rialimentato - un\u0027eventualità comune durante la messa in servizio e la manutenzione degli impianti industriali - il nucleo del TA accumula rimanenza da ogni evento di energizzazione.\n\nMeccanismo 4: Test del circuito secondario con sorgenti CC\n\nIl test della resistenza di isolamento dei circuiti secondari del TA utilizzando un megaohmmetro da 500 V o 1.000 V CC applica una tensione continua sull\u0027avvolgimento secondario del TA. Se l\u0027avvolgimento secondario non viene cortocircuitato durante il test IR - un errore comune - la tensione di prova CC genera una corrente magnetizzante attraverso il nucleo del TA, lasciando uno stato di flusso rimanente che potrebbe non essere riconosciuto come artefatto di prova.\n\nParametri tecnici chiave che definiscono la rimanenza del nucleo della TC:\n\n| Parametro | Definizione | Valore tipico | Impatto sulle prestazioni |\n| Densità del flusso remano (Br) | Residuo B quando H = 0 | 0,8-1,4 T (60-80% di Bsat) | Sposta il punto di lavoro verso la saturazione |\n| Densità del flusso di saturazione (Bsat) | B massimo ad alta H | 1,8-2,0 T per acciaio al silicio | Definisce la soglia di insorgenza della saturazione |\n| Forza coercitiva (Hc) | H necessario per ridurre B a zero | 10-50 A/m per l\u0027acciaio per anime CT | Determina la corrente di smagnetizzazione necessaria |\n| Costante di tempo CC (τ) | L/R del circuito di corrente di guasto | 20-100 ms per i sistemi MT | Determina la durata della persistenza dell\u0027offset DC |\n| Fattore di rimanenza (Kr) | Br/Bsat | 0,6-0,8 per anime CT standard | La norma iec 61869-2 definisce Kr ≤ 0,1 per i nuclei di Classe PR |\n| Standard applicabile | IEC 61869-2 Classe PR | Specifiche del nucleo protetto dalla rimanenza | Kr ≤ 0,1 ottenuto grazie al vuoto d\u0027aria nel nucleo |\n\n## In che modo la rimanenza del nucleo causa la saturazione del TA e il falso intervento del relè?\n\n![Una visualizzazione di dati complessa e strutturata e un\u0027illustrazione tecnica che illustra il meccanismo completo in quattro fasi della rimanenza del nucleo del TA indotta dal falso intervento del relè in un ambiente industriale. Segue la sequenza del contesto, illustrando con nuclei CT concettuali, grafici, forme d\u0027onda di corrente e diagrammi logici dei relè.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Remanence-to-False-Trip-The-Spurious-Activation-Sequence-1024x687.jpg)\n\nRemanenza della TC al falso intervento - La sequenza di attivazione spuria\n\nIl passaggio dalla rimanenza del nucleo all\u0027intervento di un falso relè comporta una sequenza specifica di eventi elettromagnetici che si verificano durante i primi cicli del flusso di corrente primaria dopo che è stato stabilito lo stato di rimanenza, in genere durante l\u0027eccitazione del trasformatore, l\u0027avviamento del motore o la richiusura del circuito dopo l\u0027eliminazione di un guasto.\n\n### La sequenza rimanenza-saturazione\n\nFase 1: Il flusso remano stabilisce il punto di funzionamento spostato\n\nDopo un evento di guasto, il nucleo del TA conserva il flusso rimanente Br. Sulla curva B-H, il punto di funzionamento del nucleo si trova a (H=0, B=Br) - spostato dall\u0027origine dal flusso rimanente. L\u0027oscillazione del flusso disponibile prima della saturazione è ora:\n\nΔBavailable=Bsat−Bremanent\\Delta B_{disponibile} = B_{sat} - B_{manente}\n\nPer un nucleo con Bsat = 1,9 T e Bremanent = 1,3 T (68% di Bsat), l\u0027oscillazione di flusso disponibile è solo di 0,6 T, rispetto a 1,9 T per un nucleo completamente smagnetizzato. La capacità del TA di riprodurre accuratamente la corrente primaria è proporzionale all\u0027oscillazione di flusso disponibile: un nucleo con 68% di rimanenza ha solo 32% della sua normale capacità di flusso disponibile per una riproduzione accurata della corrente.\n\nFase 2: il transitorio di energizzazione porta il nucleo alla saturazione\n\nQuando il circuito viene rialimentato (eccitazione del trasformatore, avvio del motore o richiusura dopo l\u0027eliminazione del guasto), la corrente primaria contiene una componente asimmetrica con offset CC. L\u0027offset DC spinge il flusso del nucleo nella stessa direzione della rimanenza (nel caso peggiore, quando la polarità della rimanenza corrisponde alla direzione dell\u0027offset DC). Il nucleo raggiunge la saturazione solo dopo una frazione del primo semiciclo:\n\ntsaturation=Bsat−BremanentdB/dtnormalt_{saturazione} = \\frac{B_{sat} - B_{manente}}{dB/dt_{normale}}\n\nPer un nucleo con remanenza 68%, la saturazione si verifica circa 3 volte prima rispetto a un nucleo completamente smagnetizzato, potenzialmente entro il primo quarto di ciclo del transitorio di eccitazione.\n\nFase 3: il TA saturo produce una forma d\u0027onda secondaria distorta\n\nQuando il nucleo del TA si satura, l\u0027induttanza di magnetizzazione collassa - il nucleo non è più in grado di sostenere un flusso crescente e la corrente primaria non viene più riprodotta nell\u0027avvolgimento secondario. Al contrario, la corrente secondaria scende bruscamente verso lo zero, mentre la corrente primaria continua a scorrere. La forma d\u0027onda del secondario diventa gravemente distorta: contiene grandi picchi durante le porzioni non sature di ogni ciclo e corrente quasi nulla durante le porzioni sature.\n\nLa forma d\u0027onda secondaria distorta contiene:\n\n- Grande componente DC: Dal modello di saturazione asimmetrico: il TA si satura più pesantemente su un semiciclo rispetto all\u0027altro.\n- Grande contenuto di armoniche dispari: 3a, 5a e 7a armonica dalla forma d\u0027onda clippata\n- Transitori di/dt elevati: Rapide transizioni di corrente ai confini tra regioni sature e insature.\n\nFase 4: la corrente secondaria distorta provoca un falso intervento del relè\n\nLa forma d\u0027onda distorta della corrente secondaria viene presentata al relè di protezione come corrente primaria misurata. La risposta del relè dipende dall\u0027algoritmo di misura:\n\n- Relè di protezione dall\u0027arco (luce + rilevamento della corrente): I relè di protezione dall\u0027arco elettrico utilizzano la misurazione istantanea della corrente, rispondendo al picco della forma d\u0027onda della corrente secondaria. I picchi di elevata ampiezza della forma d\u0027onda secondaria distorta del TA durante le porzioni non sature di ciascun ciclo possono superare la soglia di corrente del relè di protezione contro gli archi, attivando una decisione di intervento anche se non esiste un guasto da arco elettrico.\n- Relè di sovracorrente istantaneo (50 elementi): Risponde al picco di corrente secondaria - i picchi della forma d\u0027onda distorta possono superare la soglia di prelievo istantaneo, causando un falso intervento istantaneo.\n- Relè di sovracorrente temporale (51 elementi): Risponde alla corrente RMS - la forma d\u0027onda distorta ha un elevato contenuto RMS che può superare la soglia di prelievo e avviare la temporizzazione verso un intervento ritardato nel tempo.\n- Relè differenziale (87 elementi): Il relè differenziale confronta le correnti secondarie dei TA su entrambi i lati dell\u0027apparecchiatura protetta; se solo un TA è affetto da remanenza, la corrente differenziale durante l\u0027eccitazione contiene un\u0027ampia componente derivante dall\u0027asimmetria di saturazione indotta dalla remanenza, che potrebbe superare la soglia di intervento del relè differenziale.\n\nIl rapporto matematico tra il flusso di remanente e la probabilità di falso intervento:\n\nPfalse,trip∝BremanentBsat−Bremanent×IDC,offsetIrated×1trelay,pickup×fP_{falso,viaggio} \\propto \\frac{B_{remanent}}{B_{sat} - B_{remanent}} \\times \\frac{I_{DC,offset}}{I_{rated}} \\times \\frac{1}{t_{relay,pickup} \\code(0144)} \\code(0144)} \\code(0144)}\n\nQuesta relazione mostra che la probabilità di falso intervento aumenta con il livello di riemergenza, con l\u0027entità dell\u0027offset CC e con la velocità del relè, spiegando perché i relè di protezione dell\u0027arco (tempo di funzionamento più rapido: 5-10 ms) sono i più vulnerabili ai falsi interventi indotti dalla riemergenza.\n\nCaso cliente - Sottostazione per impianto industriale a 11 kV, produzione automobilistica, Europa centrale:\nUn ingegnere della protezione di uno stabilimento automobilistico ha contattato Bepto Electric dopo aver riscontrato sette interventi inspiegabili dei relè di protezione dall\u0027arco in un periodo di 14 mesi, tutti avvenuti entro i primi 100 ms dall\u0027attivazione di un trasformatore da 2 MVA che alimenta un sistema di ventilazione del reparto verniciatura. Ogni falso intervento ha causato l\u0027arresto della linea di produzione con un costo di circa 45.000 euro per evento. L\u0027analisi oscillografica post-evento del relè di protezione dall\u0027arco ha mostrato che il relè aveva rilevato sia la luce (da una scarica a corona sulla boccola del trasformatore durante l\u0027eccitazione) sia la sovracorrente; l\u0027elemento di sovracorrente aveva operato su una forma d\u0027onda di corrente secondaria distorta con picchi pari a 3,2 volte la soglia di corrente del relè. Il test della curva di eccitazione del TA ha rivelato che i tre TA sull\u0027alimentatore primario del trasformatore presentavano livelli di flusso remanente di 71%, 68% e 74% di Bsat rispettivamente, accumulati dai precedenti sei eventi di guasto sull\u0027alimentatore nei tre anni precedenti. La smagnetizzazione di tutti e tre i TA ha ridotto la rimanenza al di sotto di 5% di Bsat. Nei 18 mesi successivi alla smagnetizzazione, sull\u0027alimentatore del trasformatore non si sono verificati interventi di protezione da falso arco. Il tecnico della protezione ha dichiarato: *“Sette falsi interventi, sette arresti di produzione e una perdita totale di oltre 300.000 euro, tutti causati dal magnetismo residuo in tre nuclei CT che hanno richiesto quattro ore per smagnetizzarsi. Il relè di protezione dall\u0027arco elettrico funzionava esattamente come previsto. Il TA gli stava dando informazioni false”.”*\n\n## Come diagnosticare i falsi interventi indotti dalla rimanenza nei sistemi di protezione degli impianti industriali?\n\n![Un\u0027illustrazione infografica complessa e strutturata, presentata in uno stile diagrammatico pulito con etichette inglesi precise, che visualizza la metodologia diagnostica in tre fasi per i falsi interventi di protezione indotti dalla rimanenza del nucleo del TA in un sistema di media tensione (MT) di un impianto industriale.Fase 1: ANALISI DELL\u0027EVENTO. Illustra una schermata stilizzata del relè di protezione che visualizza la \u0022CORRENTE ASIMMETRICA SECONDARIA INDOTTA DAL REMANT\u0022 durante l\u0027eccitazione, contrassegnata da \u0022Grandi picchi (primi 1-5 cicli)\u0022 e \u0022Componente DC significativa (non simmetrica a zero)\u0022. Una schermata di cronologia degli eventi mostra un grafico di frequenza per \u0022STORIA DEGLI EVENTI DI GUASTO (6-12 MESI)\u0022.Fase 2: TEST DI ECCITAZIONE DEI TA. Il diagramma metodico mostra una procedura di test. Un trasformatore di corrente MT è etichettato come \u0022Trasformatore di corrente MT (DE-ENERGIZZATO E ISOLATO)\u0022. Un \u0022SET DI PROVA DI ECCITAZIONE DEDICATO\u0022 è collegato all\u0027avvolgimento secondario per applicare la tensione CA. L\u0027ampio grafico della \u0022CURVA DI ECCITAZIONE\u0022 contrappone il \u0022CERTIFICATO DI PROVA DI FABBRICA (assenza di rimangiamento)\u0022 alla \u0022CURVA DI ECCITAZIONE SPOSTATA (affetta da rimangiamento)\u0022, con i punti di ginocchio Vknee,di fabbrica e Vknee,misurati e le equazioni illustrative. Un riquadro di risultato conferma \u0022Lo spostamento del punto ginocchio \u003E20% INDICA LA RIMANENZA\u0022. Le etichette di testo B ( ~V_applicato) e H ( ~I_mag) sono precise.Fase 3: Misura diretta del flusso CC. Mostra la metodologia di integrazione diretta del flusso. Uno strumento specializzato applica impulsi di corrente continua per la saturazione positiva e negativa e vengono illustrate le variazioni di flusso integrate, con una formula: B_remanente = (ΔΦ_positivo - ΔΦ_negativo) / (2 x A_core). Risultati: \u0022CONFERMA DEFINITIVA\u0022. Tutti i testi e le etichette sono in inglese perfettamente scritti e precisi. Lo sfondo è una sottostazione industriale leggermente sfocata con apparecchiature elettriche. L\u0027ambiente è pulito e tecnologico. L\u0027immagine utilizza un blu tecnologico coeso, toni di grigio ed elementi di avvertimento arancioni.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Diagnosis-Event-to-Confirmation-methodology-1024x687.jpg)\n\nDiagnosi di Remanenza del nucleo CT - Metodologia evento-conferma\n\nIl falso intervento indotto dalla rimanenza produce una firma diagnostica caratteristica che lo distingue da altre cause di falso intervento: errori di impostazione dei relè, guasti del circuito secondario ed eventi di guasto veri e propri. La metodologia diagnostica segue una sequenza strutturata che passa dall\u0027analisi dell\u0027evento al test CT e alla conferma.\n\n### Fase 1: analisi della registrazione dell\u0027evento di falso viaggio\n\nLa registrazione degli eventi del relè di protezione e l\u0027acquisizione oscillografica forniscono la prima prova diagnostica:\n\n- Correlazione temporale: I falsi sganci indotti dalla remanenza si verificano nei primi 1-5 cicli del flusso di corrente primaria, durante l\u0027eccitazione del trasformatore, l\u0027avviamento del motore o la richiusura. È improbabile che un falso intervento che si verifica più di 200 ms dopo l\u0027eccitazione del circuito sia indotto dalla remanenza.\n- Forma d\u0027onda della corrente secondaria: La saturazione indotta dalla rimanenza produce una caratteristica forma d\u0027onda asimmetrica: grandi picchi su un semiciclo, forma d\u0027onda soppressa o tagliata sull\u0027altro semiciclo. Una forma d\u0027onda simmetrica distorta suggerisce una causa diversa.\n- Componente DC nella corrente secondaria: La saturazione indotta dalla rimanenza produce una componente DC significativa nella forma d\u0027onda della corrente secondaria, visibile nell\u0027acquisizione oscillografica come una forma d\u0027onda che non attraversa lo zero in modo simmetrico.\n- Correlazione con eventi di guasto precedenti: Esaminare la cronologia degli eventi del relè di protezione per i 6-12 mesi precedenti il falso intervento - la rimanenza si accumula dagli eventi di guasto; un falso intervento dopo un periodo di elevata frequenza di guasti è coerente con la rimanenza come causa\n\n### Fase 2: Esecuzione del test della curva di eccitazione del TA\n\nIl test della curva di eccitazione è la diagnosi definitiva per la remissione del nucleo della TC:\n\n1. Togliere tensione e isolare il TA: il test della curva di eccitazione richiede che il TA sia tolto dalla tensione e che il circuito primario sia aperto.\n2. Applicare la tensione CA all\u0027avvolgimento secondario: Aumentare la tensione CA da zero alla tensione del punto di ginocchio mentre si misura la corrente di magnetizzazione; tracciare il grafico B (proporzionale alla tensione applicata) rispetto a H (proporzionale alla corrente di magnetizzazione).\n3. Confrontare con il certificato di prova di fabbrica: Un TA affetto da remanenza mostra una curva di eccitazione spostata: il punto di ginocchio si verifica a una tensione applicata inferiore rispetto al valore del certificato di fabbrica e la corrente di magnetizzazione al punto di ginocchio è superiore al valore di fabbrica.\n4. Calcolo del livello di remanenza: Lo spostamento della tensione del punto di ginocchio della curva di eccitazione rispetto al valore di fabbrica fornisce una stima del livello di flusso di remanenza:\n\nBremanent≈Bsat×(1−Vknee,measuredVknee,factory)B_{remanente} \\´approssimativamente B_{sat} \\´times ´left(1 - ´frac{V_{knee,measured}}{V_{knee,factory}}right)\n\n### Fase 3: conferma con la misura del flusso CC\n\nPer una misura definitiva della rimanenza, il metodo del flusso in corrente continua consente di misurare direttamente la densità del flusso rimanente:\n\n1. Applicare un impulso di corrente continua nota all\u0027avvolgimento secondario nella direzione che porterebbe il nucleo alla saturazione positiva.\n2. Misurare la variazione di flusso dallo stato di remanenza alla saturazione utilizzando un integratore di flusso (misura in volt-secondo).\n3. Ripetere l\u0027operazione in direzione negativa per misurare la variazione di flusso dallo stato di rimanenza alla saturazione negativa.\n4. Calcolo della rimanenza: L\u0027asimmetria tra le variazioni di flusso positive e negative quantifica direttamente il flusso rimante:\n\nBremanent=(ΔΦpositive−ΔΦnegative)2×AcoreB_{remanente} = \\frac{(\\Delta\\Phi_{positivo} - \\Delta\\Phi_{negativo})}{2 \\volte A_{core}}\n\nDove AcoreA_{core} è l\u0027area della sezione trasversale del nucleo del TA ricavata dal certificato di prova di fabbrica.\n\n### Matrice decisionale diagnostica\n\n| Osservazione | Remanenza indicata | Causa alternativa |\n| Falso intervento entro i primi 3 cicli di alimentazione | Indicatore forte | — |\n| Forma d\u0027onda secondaria asimmetrica con componente CC | Indicatore forte | Saturazione del TA per sovracorrente |\n| Falso intervento dopo la cronologia dell\u0027evento di guasto precedente | Indicatore forte | — |\n| Punto di ginocchio della curva di eccitazione spostato | Confermato | Danno al nucleo (se il turno \u003E20%) |\n| Falso intervento in qualsiasi momento, forma d\u0027onda simmetrica | Indicatore debole | Impostazione del relè, guasto del circuito secondario |\n| Falso intervento senza precedenti guasti | Indicatore debole | Hardware del relè, errore di impostazione |\n| Il relè funziona solo con il rilevamento della luce (relè ad arco) | Non la rimanenza | Corona esterna, arco elettrico |\n\n## Come correggere la rimanenza del nucleo del TA e prevenire la ricorrenza nei sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione?\n\n![Un esperto tecnico dell\u0027Asia orientale (lineamenti cinesi predefiniti, 40 anni, maschio) con una giacca da lavoro industriale con una patch \u0027Bepto Electric\u0027 sta azionando un autotrasformatore variabile (Variac) e spiegando una procedura di smagnetizzazione del nucleo CT a un cliente internazionale caucasico (60 anni, maschio, con occhiali protettivi e una giacca da lavoro con una patch \u0027MV PLANT OPERATIONS\u0027). Il cliente osserva con attenzione, tenendo in mano un manuale intitolato \u0027CT REMANENCE MANAGEMENT\u0027 e un computer portatile aperto che mostra un grafico della curva di eccitazione etichettato \u0027POST-DEMAG EXCITATION CURVE\u0027. Si trovano in una sala quadri di media tensione ben illuminata, con un TA montato su pannello, un relè di protezione dall\u0027arco con un display di stato funzionale (MV ARC PROTECTION SYSTEMS) e altre apparecchiature elettriche. È collegata una resistenza di limitazione della corrente. L\u0027illuminazione professionale e la prospettiva naturale catturano l\u0027interazione e l\u0027attenzione sull\u0027apparecchiatura tecnica di smagnetizzazione. Le etichette del testo includono: \u0027AUTOTRANSFORMER VARIABILE\u0027, \u0027RESISTORE LIMITATORE DI CORRENTE\u0027, \u0027DEMAGNETIZZAZIONE DEL CORE DEL TA\u0027, \u0027IEC 61869-2 Classe PR\u0027, \u0027Bepto Electric\u0027, \u0027GESTIONE DELLA REMANENZA DEL TA\u0027, \u0027CURVA DI ECCITAZIONE POST-DEMAG\u0027, \u0027SISTEMI DI PROTEZIONE DELL\u0027ARCO MT\u0027. Tutti i testi sono scritti correttamente in inglese.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/03/CT-Core-Remanence-Management-and-Class-PR-Specification-1024x687.jpg)\n\nCT Core Gestione delle remunerazioni e specifiche PR di classe\n\n### Procedura di smagnetizzazione del nucleo CT\n\nLa smagnetizzazione del nucleo del TA - la rimozione controllata del flusso di riemergenza facendo passare il nucleo attraverso anelli di isteresi progressivamente più piccoli fino a quando il punto di funzionamento ritorna all\u0027origine della curva B-H - è la correzione definitiva per i falsi interventi indotti dalla riemergenza. La procedura richiede la disalimentazione e l\u0027isolamento del TA, ma non la rimozione dall\u0027impianto.\n\nMetodo di riduzione della tensione CA (consigliato):\n\n1. Collegare un autotrasformatore variabile all\u0027avvolgimento secondario del TA con il circuito primario aperto; collegare una resistenza di limitazione della corrente in serie per evitare una corrente di magnetizzazione eccessiva.\n2. Aumentare la tensione CA fino a 120% della tensione del punto di ginocchio del TA: questo porta il nucleo alla saturazione in entrambe le direzioni su ogni ciclo, stabilendo un grande ciclo di isteresi simmetrica che sovrascrive il flusso rimanente.\n3. Ridurre lentamente la tensione CA a zero a una velocità di circa 5% al secondo: questo riduce progressivamente le dimensioni dell\u0027anello di isteresi mantenendo la simmetria, riportando il punto di funzionamento all\u0027origine della curva B-H.\n4. Verificare la smagnetizzazione: Ripetere il test della curva di eccitazione - la tensione al punto di ginocchio deve corrispondere al valore del certificato di prova di fabbrica entro ±5%; la corrente di magnetizzazione al punto di ginocchio deve corrispondere al valore di fabbrica entro ±10%.\n5. Documentare la smagnetizzazione: Registrare la curva di eccitazione pre-demagnetizzazione, i parametri della procedura di smagnetizzazione e la curva di eccitazione post-demagnetizzazione nel registro di manutenzione della TC.\n\nMetodo di inversione della corrente continua (alternativo):\n\nPer i TA in cui l\u0027accesso della tensione CA all\u0027avvolgimento secondario è difficile, il metodo di inversione della corrente CC applica una serie di impulsi di corrente CC a polarità alternata e di entità progressivamente decrescente, ottenendo la stessa riduzione progressiva dell\u0027anello di isteresi del metodo della tensione CA.\n\n### Prevenzione: Specificare i nuclei CT protetti dalla rimanenza\n\nPer le nuove installazioni di TA in applicazioni di protezione dall\u0027arco di impianti industriali in cui il rischio di falsi interventi indotti dalla rimanenza è noto, specificare i nuclei di classe PR (Remanence Protected) della IEC 61869-2:\n\n- Definizione di PR di classe: [Fattore di rimanenza Kr = Br/Bsat ≤ 0,10 - flusso rimanente massimo 10% dopo qualsiasi storia di magnetizzazione](https://webstore.iec.ch/en/publication/6050)[4](#fn-4)\n- Come si ottiene: Un piccolo traferro viene introdotto nel circuito magnetico del nucleo del TA; il traferro immagazzina energia che costringe il flusso a tornare verso lo zero quando la forza magnetizzante viene rimossa, limitando la rimanenza a ≤10% di Bsat\n- Contropartita: il traferro riduce l\u0027induttanza di magnetizzazione del TA, aumentando la corrente di magnetizzazione e riducendo leggermente l\u0027accuratezza a basse correnti primarie; i nuclei di classe PR sono tipicamente specificati solo per applicazioni di protezione, non per la misurazione dei ricavi.\n- Applicazione: Specifica obbligatoria per tutti i nuclei CT collegati ai relè di protezione dall\u0027arco nei sistemi di media tensione degli impianti industriali con rapporto X/R superiore a 10.\n\n### Misure di prevenzione a livello di sistema\n\nAl di là delle specifiche del nucleo del TA, le misure a livello di sistema riducono il tasso di accumulo della rimanenza nei sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione degli impianti industriali:\n\n- Riduzione del tempo di eliminazione dei guasti: Il funzionamento più rapido della protezione riduce la durata dell\u0027esposizione all\u0027offset DC per ogni evento di guasto, riducendo l\u0027accumulo di remanenza per evento; il tempo di eliminazione dei guasti è inferiore a 80 ms per le applicazioni di protezione dall\u0027arco elettrico.\n- Implementare la commutazione punto su onda per l\u0027energizzazione dei trasformatori: [La commutazione controllata che eccita il trasformatore all\u0027incrocio di tensione zero riduce al minimo l\u0027offset DC nella corrente di spunto.](https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900)[5](#fn-5), riducendo l\u0027accumulo di rimannenza da ogni evento di energizzazione.\n- Programmare la smagnetizzazione periodica dei TA: Per le installazioni esistenti con nuclei di TA standard (Kr = 0,6-0,8), programmare la smagnetizzazione ogni 3 anni o dopo qualsiasi evento di guasto in cui la corrente primaria abbia superato 50% della corrente nominale di breve durata, a seconda di quale evento si verifichi per primo.\n- Separare i nuclei CT di protezione dall\u0027arco dai nuclei CT di misura: Utilizzare nuclei CT dedicati per la misurazione della corrente dei relè di protezione dall\u0027arco - nuclei che possono essere smagnetizzati senza influire sulla precisione della misurazione dei ricavi.\n\n### Errori comuni nella gestione della permanenza\n\n- Smagnetizzare solo il TA che è stato identificato come affetto da remanenza: In un\u0027installazione trifase, tutti e tre i TA di fase sono esposti alla stessa storia di corrente di guasto; se un TA presenta una significativa rimanenza, tutti e tre devono essere valutati e smagnetizzati come un insieme.\n- Esecuzione del test di accuratezza del rapporto prima della smagnetizzazione: I risultati del test di accuratezza del rapporto su una TC affetta da remanenza non sono rappresentativi delle prestazioni reali della classe di accuratezza della TC; smagnetizzare sempre prima di eseguire il test del rapporto.\n- Specificare i nuclei di Classe PR per le applicazioni di misurazione delle entrate: Il traferro che limita la rimanenza nei nuclei di Classe PR aumenta la corrente di magnetizzazione e degrada la precisione a basse correnti primarie; la Classe PR è una specifica per i nuclei di protezione - la misurazione delle entrate richiede nuclei standard di Classe 0,2S o 0,5 senza traferro.\n- Regolazione delle impostazioni del relè di protezione dall\u0027arco per evitare falsi interventi senza affrontare la rimanenza del TA: L\u0027aumento della soglia di corrente del relè di protezione dall\u0027arco per evitare falsi interventi indotti dalla remanenza riduce la sensibilità del relè ai veri guasti ad arco a bassa corrente - scambiando la prevenzione dei falsi interventi con il mancato rilevamento dei guasti veri e propri.\n\n## Conclusione\n\nLa rimanenza del nucleo del TA è la variabile nascosta nell\u0027affidabilità dei sistemi di protezione in media tensione degli impianti industriali: invisibile all\u0027ispezione della targhetta, invisibile ai test di messa in servizio standard e invisibile ai calcoli di impostazione dei relè, ma pienamente in grado di causare il funzionamento dei relè di protezione dall\u0027arco e di sovracorrente su forme d\u0027onda di corrente secondaria distorte che non hanno alcuna relazione con la corrente primaria effettiva durante i primi cicli critici di eccitazione del circuito. Il meccanismo è ben compreso, la metodologia diagnostica è semplice e la correzione - smagnetizzazione del nucleo del TA - è un\u0027attività di manutenzione di quattro ore che elimina completamente la condizione di riemergenza. Nei sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione degli impianti industriali, dove un falso intervento costa decine di migliaia di euro in termini di perdita di produzione e un vero guasto da arco non rilevato costa vite umane, la valutazione e la smagnetizzazione del nucleo del TA non è un\u0027attività di manutenzione discrezionale: è la base ingegneristica di un sistema di protezione di cui ci si può fidare che funzioni correttamente e solo quando è più importante.\n\n## Domande frequenti sulla rimanenza del nucleo del TA e sul falso intervento del relè\n\n### D: Perché i relè di protezione dall\u0027arco elettrico sono più vulnerabili ai falsi interventi indotti dalla rimanenza rispetto ai relè di sovracorrente standard nei sistemi di media tensione degli impianti industriali?\n\nR: I relè di protezione dall\u0027arco funzionano in 5-10 ms - entro il primo semiciclo del flusso di corrente primaria. La saturazione del TA indotta dalla rimanenza e la distorsione della forma d\u0027onda secondaria si verificano durante i primi 1-3 cicli di eccitazione. La misura della corrente istantanea del relè di protezione dall\u0027arco risponde ai picchi della forma d\u0027onda distorta prima che il transitorio di saturazione sia decaduto, mentre i relè di sovracorrente più lenti potrebbero non raggiungere il pick-up prima che il transitorio si attenui.\n\n### D: Quale livello di flusso rimante nel nucleo di un TA è sufficiente a causare un falso intervento del relè di protezione dall\u0027arco elettrico durante l\u0027eccitazione del trasformatore in un sistema di media tensione di un impianto industriale?\n\nR: Un flusso rimanente superiore a 50% di Bsat, combinato con una componente di offset CC di spunto del trasformatore, crea un elevato rischio di falso intervento. Con una rimanenza di 70%, l\u0027oscillazione del flusso disponibile prima della saturazione è solo 30% del normale - il TA si satura entro il primo quarto di ciclo di una corrente di spunto asimmetrica, producendo picchi della forma d\u0027onda secondaria che superano abitualmente le soglie di corrente dei relè di protezione dall\u0027arco.\n\n### D: In che modo le specifiche del nucleo CT protetto da remanenza di Classe PR della IEC 61869-2 limitano il flusso di remanenti e qual è il compromesso tecnico rispetto ai nuclei CT standard per le applicazioni di protezione dall\u0027arco?\n\nR: I nuclei di classe PR incorporano un piccolo traferro nel circuito magnetico che limita il fattore di rimanenza Kr a ≤0,10 (rimanenza massima 10% Bsat) immagazzinando energia che spinge il flusso verso lo zero quando la forza magnetizzante viene rimossa. Il compromesso è un aumento della corrente di magnetizzazione dovuto alla riluttanza del traferro, che riduce leggermente la precisione a basse correnti primarie. La classe PR è corretta per i nuclei di protezione; i nuclei standard senza traferro rimangono corretti per la misurazione delle entrate.\n\n### D: Qual è la sequenza corretta per la smagnetizzazione del nucleo del TA con il metodo della riduzione della tensione CA e come si verifica il successo della smagnetizzazione in un impianto industriale di media tensione?\n\nA: Applicare la tensione CA all\u0027avvolgimento secondario a 120% della tensione del punto di ginocchio con il primario aperto; ridurre lentamente a zero a 5% al secondo. Verificare ripetendo il test della curva di eccitazione: la tensione del punto di ginocchio deve corrispondere al certificato di fabbrica entro ±5% e la corrente di magnetizzazione al punto di ginocchio entro ±10%. Documentare le curve prima e dopo la magnetizzazione nel registro di manutenzione del TA.\n\n### D: Con quale frequenza deve essere programmata la smagnetizzazione del nucleo del TA per i sistemi di protezione dall\u0027arco in media tensione degli impianti industriali e quali eventi devono far scattare una smagnetizzazione non programmata?\n\nA: Smagnetizzazione programmata ogni 3 anni per nuclei CT standard (Kr = 0,6-0,8) in applicazioni di protezione dall\u0027arco. La smagnetizzazione non programmata è richiesta dopo: qualsiasi evento di guasto in cui la corrente primaria abbia superato 50% della corrente nominale di breve durata; qualsiasi funzionamento inspiegabile del relè di protezione che non possa essere attribuito a un guasto confermato; qualsiasi test di resistenza dell\u0027isolamento CC eseguito sui circuiti secondari del TA senza collegamenti di cortocircuito dell\u0027avvolgimento secondario in posizione.\n\n1. “Isteresi magnetica”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Magnetic_hysteresis`. Fornisce i principi fisici fondamentali che spiegano come i materiali ferromagnetici mantengano la densità di flusso residua dopo la rimozione della forza magnetizzante applicata. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporta: Conferma che il comportamento dell\u0027isteresi B-H nei nuclei CT ferromagnetici dipende dalla storia di magnetizzazione precedente, non solo dalla forza magnetizzante attuale. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “Errori del trasformatore di corrente e spunto del trasformatore misurati da un sensore ottico”, `https://www.idc-online.com/technical_references/pdfs/electrical_engineering/Current_Transformer_Errors_and_Transformer_Inrush.pdf`. Riporta i dati dell\u0027indagine CT sul flusso residuo che mostrano livelli di rimannenza distribuiti fino a 80% della densità di flusso di progetto nelle unità campionate. Ruolo dell\u0027evidenza: statistica; Tipo di fonte: industria. Supporta: Documenta che la densità di flusso rimanente nei nuclei CT standard in silicio-acciaio può raggiungere 70-80% della densità di flusso di saturazione. Nota sulla portata: i risultati dell\u0027indagine variano in base al tipo di nucleo e alla storia di servizio. [↩](#fnref-2_ref)\n3. “Che cos\u0027è l\u0027offset DC? Chiedilo a Chris”, `https://relaytraining.com/what-is-dc-offset-ask-chris/`. Spiega come la componente di offset DC della corrente di guasto sia governata dall\u0027angolo di inizio del guasto sulla forma d\u0027onda della tensione e dal rapporto X/R del sistema. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: industria. Supporta: Conferma che la grandezza dell\u0027offset DC della corrente di guasto dipende dal punto d\u0027onda all\u0027inizio del guasto e dalle caratteristiche induttive della sorgente. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2: Prescrizioni supplementari per trasformatori di corrente”, `https://webstore.iec.ch/en/publication/6050`. Definisce il campo di applicazione dello standard internazionale per i trasformatori di corrente induttivi, comprese le specifiche del nucleo protetto da remanenza di Classe PR. Evidence role: general_support; Source type: standard. Supporta: Stabilisce la specifica di Classe PR che richiede un fattore di rimanenza Kr ≤ 0,10 per i trasformatori di corrente di classe di protezione a bassa rimanenza. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Procedure di energizzazione controllata dei trasformatori di potenza”, `https://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0142061521007900`. Documento di ricerca che analizza la riduzione della corrente di spunto dei trasformatori attraverso la commutazione degli interruttori controllati punto su onda in una gamma di configurazioni trifase. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporta: Conferma che la commutazione controllata e sincronizzata con la forma d\u0027onda della tensione riduce l\u0027offset DC e la corrente di spunto durante l\u0027eccitazione del trasformatore. [↩](#fnref-5_ref)","links":{"canonical":"https://voltgrids.com/it/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/","agent_json":"https://voltgrids.com/it/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/agent.json","agent_markdown":"https://voltgrids.com/it/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/agent.md"}},"ai_usage":{"preferred_source_url":"https://voltgrids.com/it/blog/how-core-magnetization-causes-false-relay-tripping/","preferred_citation_title":"Come la magnetizzazione del nucleo provoca un falso intervento del relè","support_status_note":"This package exposes the published WordPress article and extracted source links. It does not independently verify every claim."}}