{"schema_version":"1.0","package_type":"agent_readable_article","generated_at":"2026-06-13T18:28:00+00:00","article":{"id":8664,"slug":"instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems","title":"Guida al calcolo degli oneri dei trasformatori strumentali per i sistemi di protezione MT","url":"https://voltgrids.com/it/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/","language":"it-IT","published_at":"2026-04-25T03:33:06+00:00","modified_at":"2026-05-11T02:28:02+00:00","author":{"id":1,"name":"Bepto"},"summary":"Il calcolo accurato dell\u0027onere dei trasformatori strumentali è essenziale per l\u0027affidabilità dei sistemi di protezione di media tensione. Questa guida completa illustra la metodologia passo-passo per il calcolo dell\u0027onere di TA e VT per evitare la saturazione del nucleo e il malfunzionamento dei relè. Assicuratevi che i progetti delle vostre sottostazioni mantengano precisione e sicurezza...","word_count":2618,"taxonomies":{"categories":[{"id":159,"name":"Trasformatore di corrente (CT)","slug":"current-transformerct","url":"https://voltgrids.com/it/blog/category/instrument-transformer/current-transformerct/"},{"id":146,"name":"Trasformatore di strumenti","slug":"instrument-transformer","url":"https://voltgrids.com/it/blog/category/instrument-transformer/"}],"tags":[{"id":190,"name":"Media tensione","slug":"medium-voltage","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/medium-voltage/"},{"id":188,"name":"Distribuzione dell\u0027alimentazione","slug":"power-distribution","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/power-distribution/"},{"id":248,"name":"Protezione","slug":"protection","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/protection/"},{"id":191,"name":"Affidabilità","slug":"reliability","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/reliability/"},{"id":189,"name":"Risoluzione dei problemi","slug":"troubleshooting","url":"https://voltgrids.com/it/blog/tag/troubleshooting/"}]},"media_links":[{"type":"video","provider":"YouTube","url":"https://youtu.be/Xwnp7P3R-J8","embed_url":"https://www.youtube.com/embed/Xwnp7P3R-J8","video_id":"Xwnp7P3R-J8"},{"type":"audio","provider":"SoundCloud","url":"https://soundcloud.com/bepto-247719800/sets/bepto-electric/s-tkdcdmC3sUC?si=c7d74e4c27894c01bf765baa3f9bbaa2\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing","embed_url":"https://w.soundcloud.com/player/?url=https://soundcloud.com/bepto-247719800/sets/bepto-electric/s-tkdcdmC3sUC?si=c7d74e4c27894c01bf765baa3f9bbaa2\u0026utm_source=clipboard\u0026utm_medium=text\u0026utm_campaign=social_sharing\u0026auto_play=false\u0026buying=false\u0026sharing=false\u0026download=false\u0026show_artwork=true\u0026show_playcount=false\u0026show_user=true\u0026single_active=true"}],"sections":[{"heading":"Introduzione","level":0,"content":"![JDZ20 Trasformatore di tensione per interno monofase semi-chiuso in resina epossidica PT - 6kV 10kV completamente isolato ZW8 Interruttore sotto vuoto compatibile 12 42 75kV Isolamento Design compatto](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/JDZ20-Voltage-Transformer-Indoor-Single-Phase-Semi-Closed-Epoxy-Resin-Casting-PT-6kV-10kV-Fully-Insulated-ZW8-Vacuum-Circuit-Breaker-Compatible-12-42-75kV-Insulation-Compact-Design-1.jpg)\n\n[Trasformatore di corrente (CT)](https://voltgrids.com/it/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)"},{"heading":"Introduzione","level":2,"content":"Il calcolo dell\u0027onere è uno dei compiti ingegneristici più frequentemente fraintesi - e con maggiori conseguenze - nella progettazione dei sistemi di protezione in media tensione. Ogni dispositivo collegato al circuito secondario di un TA o di un VT aggiunge impedenza e quando il carico totale supera i VA nominali del trasformatore, la precisione si riduce, i nuclei si saturano e i relè di protezione ricevono segnali distorti che possono causare pericolosi errori di funzionamento.\n\n**La risposta è diretta: il carico del trasformatore è il carico totale in Volt-Amp imposto al circuito secondario e deve sempre rimanere all\u0027interno del carico nominale del trasformatore per garantire la conformità alla classe di precisione e un rilevamento affidabile dei guasti.**\n\nPer gli ingegneri elettrici e gli appaltatori EPC che specificano i quadri MT, sbagliare l\u0027onere non è un piccolo problema di calibrazione, ma un guasto all\u0027affidabilità del sistema. Questa guida illustra la metodologia completa di calcolo dell\u0027onere, le insidie più comuni e i criteri di selezione per garantire che le installazioni di TA e VT funzionino esattamente come previsto."},{"heading":"Indice dei contenuti","level":2,"content":"- [Che cos\u0027è il carico del trasformatore strumentale e come viene definito?](#what-is-instrument-transformer-burden)\n- [Come si calcola l\u0027onere di CT e VT passo dopo passo?](#how-do-you-calculate-burden)\n- [In che modo l\u0027onere influisce sulla classe di precisione del TA e sulle prestazioni di protezione?](#how-does-burden-affect-accuracy)\n- [Quali sono gli errori più comuni nel calcolo degli oneri nei sistemi MT?](#common-burden-mistakes)"},{"heading":"Che cos\u0027è il carico del trasformatore strumentale e come viene definito?","level":2,"content":"![Infografica tecnica che spiega l\u0027onere dei trasformatori di strumenti come impedenza totale del circuito secondario o carico in VA, compreso l\u0027onere dei relè, l\u0027onere dei misuratori, l\u0027impedenza dei cavi, la resistenza dei contatti dei terminali, l\u0027onere nominale, la corrente secondaria, la classe di precisione, l\u0027ALF e l\u0027impatto dell\u0027onere del cavo trascurato sull\u0027accuratezza del TA.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Instrument-Transformer-Burden-Explained-1024x683.jpg)\n\nSpiegazione del carico del trasformatore dello strumento\n\nL\u0027onere è l\u0027impedenza esterna totale - espressa in **Volt-Ampere (VA)** o **Ohm (Ω)** - collegato ai terminali secondari di un trasformatore per strumenti. Rappresenta la somma di tutti i carichi che il trasformatore deve gestire mantenendo la sua precisione nominale. Per un TA, questo include tutti i dispositivi e i conduttori del circuito secondario. Per un VT, comprende tutte le apparecchiature di misura e protezione collegate in parallelo.\n\nLa comprensione del peso inizia con la comprensione dei due modi in cui si esprime:\n\n- **Onere di VA:** Potenza apparente totale consumata dal circuito secondario alla corrente o alla tensione nominale del secondario\n- **Impedenza di carico (Ω):** Resistenza e reattanza totali del circuito secondario, utilizzate per i calcoli dettagliati.\n\n**Parametri tecnici chiave che regolano l\u0027onere della TC per [IEC 61869-2](https://webstore.iec.ch/publication/5964)[1](#fn-1):**\n\n- **Onere nominale:** I VA massimi che il TA può fornire mantenendo la classe di precisione indicata (ad esempio, 15VA, 30VA).\n- **Valutazione [corrente secondaria](https://voltgrids.com/it/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/):** Valori standard di 1A o 5A - l\u0027impedenza di carico scala con il quadrato di questo valore\n- **Classe di precisione:** 0,2, 0,5 per la misurazione; 5P, 10P per la protezione - ognuno ha un intervallo di carico definito\n- **Fattore di potenza del carico:** Tipicamente 0,8 di lagging per la classe di protezione; 1,0 per i carichi resistivi\n- **Fattore limite di precisione nominale ([ALF](https://voltgrids.com/it/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/)):** Inversamente proporzionale all\u0027onere effettivo - aumenta quando l\u0027onere diminuisce\n- **Livello di isolamento:** Classe 12kV / 24kV / 36kV per applicazioni MT\n- **Corrente nominale continua termica:** ≥1,2× corrente primaria nominale\n- **Distanza di dispersione:** [≥25mm/kV per ambienti interni standard (IEC 60815)](https://webstore.iec.ch/publication/3807)[2](#fn-2)\n\nUn punto critico ma spesso trascurato: **l\u0027onere non è risolto dal solo relè**. La resistenza del cavo secondario, la resistenza dei contatti dei terminali e l\u0027impedenza combinata di tutti i dispositivi collegati in serie sono tutti fattori che contribuiscono. Ignorare l\u0027onere del cavo è la causa più comune di violazione della classe di precisione nelle installazioni sul campo."},{"heading":"Come si calcola l\u0027onere di CT e VT passo dopo passo?","level":2,"content":"![In una sottostazione a 33kV in Nord Africa, un responsabile dell\u0027approvvigionamento EPC nordafricano (a sinistra), in rappresentanza del cliente, ascolta con attenzione un ingegnere dell\u0027Asia orientale (a destra), rappresentante di Bepto, che utilizza un tablet per spiegare i risultati dettagliati del calcolo del carico dei TA e dell\u0027ALF effettivo, risolvendo gli errori di precisione della misurazione causati da un lungo percorso di cavi. Grandi TA da 33kV, un pannello di misurazione e vaschette per cavi distanti definiscono l\u0027ambiente professionale.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Bepto-Engineer-Explains-CT-Burden-Correction-in-North-Africa-Substation-1024x687.jpg)\n\nL\u0027ingegnere Bepto spiega la correzione del carico CT nella sottostazione del Nord Africa\n\nIl calcolo degli oneri segue un processo strutturato. Ecco la metodologia completa utilizzata per la protezione MT e i circuiti CT di misurazione."},{"heading":"Fase 1: Elenco di tutti i dispositivi del circuito secondario","level":3,"content":"Identificare tutti i dispositivi collegati al circuito secondario del TA:\n\n- Relè di protezione (distanza, sovracorrente, differenziale)\n- Misuratore di energia o analizzatore di qualità dell\u0027energia\n- Trasduttore o trasmettitore\n- Amperometro (se applicabile)\n- CT di interposizione (se applicabile)"},{"heading":"Fase 2: ottenere il VA o l\u0027impedenza nominale di ciascun dispositivo","level":3,"content":"Ogni produttore di dispositivi fornisce un carico nominale alla corrente secondaria nominale. Convertire tutti i valori in **impedenza (Ω)** utilizzando:\n\nZ=VAIs2Z = \\frac{VA}{I_s^2}\n\nDove IsI_s è la corrente nominale del secondario (1A o 5A).\n\n**Esempio: circuito secondario da 5A:**\n\n| Dispositivo | Onere nominale (VA) | Impedenza (Ω) |\n| Relè di protezione della distanza | 1,0 VA | 0.040 Ω |\n| Relè di sovracorrente | 0,5 VA | 0.020 Ω |\n| Contatore di energia | 1,5 VA | 0.060 Ω |\n| Cavo secondario (2×30 m, 2,5 mm²) | — | 0.432 Ω |\n| Resistenza dei contatti dei terminali | — | 0.010 Ω |\n| Onere totale | — | 0.562 Ω |\n\nConvertire l\u0027impedenza totale in VA: VAtotal=Ztotal×Is2=0.562×25=14.05 VAVA_{totale} = Z_{totale} \\´times I_s^2 = 0,562 ´times 25 = 14,05 VA"},{"heading":"Fase 3: Calcolo dell\u0027onere dei cavi","level":3,"content":"La resistenza del cavo è calcolata come:\n\nRcable=2×L×ρAR_{cable} = \\frac{2 \\times L \\times \\rho}{A}\n\nDove:\n\n- LL = lunghezza del cavo unidirezionale (metri)\n- ρ\\rho = resistività del rame = 0.0172 Ω⋅mm2/m0,0172\\\\Omega \\cdot mm^2/m\n- AA = sezione trasversale del cavo (mm²)\n\nPer una tratta di 30 m a senso unico con rame da 2,5 mm²: Rcable=2×30×0.01722.5=0.413 ΩR_{cavo} = \\frac{2 \\times 30 \\times 0.0172}{2.5} = 0,413 \\Omega"},{"heading":"Fase 4: Verifica dell\u0027onere stimato","level":3,"content":"L\u0027onere totale calcolato deve soddisfare: VAactual≤VAratedVA_{effettivo} \\VA_{valutato}\n\nSe l\u0027onere effettivo supera l\u0027onere nominale, le opzioni includono:\n\n- Aumento della sezione del cavo (riduce il carico di resistenza)\n- Specificare un TA con carico nominale più elevato\n- Riduzione del numero di dispositivi collegati in serie\n- Passaggio da 5A a 1A secondario (riduce l\u0027onere del cavo di un fattore 25)"},{"heading":"Fase 5: Verifica dell\u0027ALF effettivo","level":3,"content":"L\u0027ALF effettivo cambia con il carico. La relazione secondo IEC 61869-2 è:\n\nALFactual=ALFrated×VArated+VAinternalVAactual+VAinternalALF_{attuale} = ALF_{valutato} \\´tempo ´frac{VA_{rated} + VA_{internal}}{VA_{actual} + VA_interno}}\n\nDove VAinternalVA_{interno} è l\u0027onere dell\u0027avvolgimento interno del TA (da scheda tecnica). Questo passaggio è fondamentale per [protezione a distanza](https://voltgrids.com/it/blog/how-current-transformers-enable-distance-protection-in-power-systems/) e applicazioni di protezione differenziale."},{"heading":"Confronto tra il calcolo dell\u0027onere di TC e VT","level":3,"content":"| Parametro | Calcolo dell\u0027onere della TAC | Calcolo dell\u0027onere VT |\n| Topologia del circuito | Anello di serie | Collegamento in parallelo |\n| Espressione dell\u0027onere | VA o Ω (impedenza in serie) | VA o Ω (impedenza parallela) |\n| Impatto del cavo | L\u0027alta resistenza in serie aggiunge direttamente | Basso - dominano i carichi paralleli |\n| Standard secondario | 1A o 5A | 100V o 110V |\n| Rischio chiave | Saturazione del nucleo per eccesso di carico | Caduta di tensione e perdita di precisione |\n| Standard di riferimento | IEC 61869-2 | IEC 61869-33 |\n\n**Caso cliente - Errore di carico in un pannello di protezione di un alimentatore a 33kV:**\nUn responsabile degli acquisti di un\u0027azienda EPC del Nord Africa ci ha contattato dopo che il sistema di protezione del feeder da 33kV appena messo in funzione ha mostrato errori di precisione persistenti nella misurazione dell\u0027energia: le letture erano costantemente inferiori di 34%. Le indagini hanno rivelato che il percorso del cavo secondario era di 45 metri (più lungo dei 20 metri previsti dal progetto originale), aggiungendo 0,62Ω di carico di resistenza non contabilizzato. Il TA installato aveva una potenza nominale di 15VA, ma il carico effettivo ha raggiunto i 22VA, spingendo il TA al di fuori della sua classe di precisione 0,5. Bepto ha fornito dei TA sostitutivi da 30VA con specifiche corrispondenti, e la precisione di misurazione è tornata a 0,2%, ben al di sotto dei requisiti di fatturazione."},{"heading":"In che modo l\u0027onere influisce sulla classe di precisione del TA e sulle prestazioni di protezione?","level":2,"content":"![Infografica tecnica che spiega come l\u0027onere del TA influisce sulla classe di precisione e sulle prestazioni della protezione a distanza, mostrando il comportamento della soglia di onere, la crescita dell\u0027errore composito, la riduzione dell\u0027ALF, la saturazione precoce del nucleo, il rischio di ritardo del relè della zona 1 e un caso sul campo in cui l\u0027onere secondario eccessivo ha causato il malfunzionamento della protezione.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Burden-Impact-on-Protection-Performance-1024x683.jpg)\n\nImpatto del CT Burden sulle prestazioni di protezione\n\nLa relazione tra carico e prestazioni del TA non è lineare: si tratta di un effetto soglia. Entro il carico nominale, il TA mantiene la sua classe di precisione dichiarata. Oltre il carico nominale, gli errori aumentano rapidamente e in condizioni di guasto, [saturazione del nucleo](https://voltgrids.com/it/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/) si verifica prima di quanto ipotizzato dalla specifica ALF.\n\nPer la protezione a distanza, in particolare, ciò ha conseguenze operative dirette:\n\n- **Sottocarico:** L\u0027ALF effettivo aumenta - in genere è vantaggioso, ma l\u0027impedenza di ingresso del relè deve essere comunque rispettata\n- **A carico nominale:** Il CT funziona esattamente secondo le specifiche della classe di precisione\n- **Sovraccarico (110-150%):** L\u0027errore composito supera il limite della classe; la lettura dei contatori non è corretta\n- **Grave sovraccarico (\u003E150% valutato):** [Il nucleo si satura in condizioni di guasto](https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376)[4](#fn-4); Il relè di protezione riceve una forma d\u0027onda tagliata; il calcolo dell\u0027impedenza non riesce; il relè di distanza non può intervenire nella Zona 1."},{"heading":"Impatto sull\u0027affidabilità della protezione per livello di carico","level":3,"content":"| Livello di carico | Precisione di misurazione | Protezione CT Comportamento | Risposta del relè a distanza |\n|  | All\u0027interno della classe | ALF effettivamente superiore | Viaggio affidabile nella zona 1 |\n| 80-100% Valutato | All\u0027interno della classe | Per specifiche | Viaggio affidabile nella zona 1 |\n| 100-130% Valutato | Errore marginale | Riduzione dell\u0027ALF effettiva | Possibile ritardo della zona 1 |\n| \u003E150% nominale | Errore significativo | Saturazione precoce | Rischio di funzionamento errato |\n\nLa raccomandazione pratica per le applicazioni critiche per la protezione: **progetto a 75-80% del carico nominale massimo**, preservando il margine per future aggiunte di relè o per il rifacimento dei cavi che aumentano la resistenza.\n\n**Caso del cliente - Errore di funzionamento della protezione dovuto a un onere eccessivo:**\nUn\u0027azienda fornitrice di energia elettrica nel sud-est asiatico ha segnalato che un relè di distanza di una linea aerea da 22kV non riusciva a eliminare i guasti ravvicinati entro il tempo della Zona 1, passando alla Zona 2 (ritardo di 400ms). Un\u0027analisi dettagliata della messa in servizio ha rivelato che il circuito secondario del TA comprendeva tre relè, un trasduttore e un cavo di 38 metri, per un carico totale di 28VA contro un TA da 15VA. Il TA si saturava a circa 8 volte la corrente nominale, ben al di sotto della capacità di 20 volte prevista dalle specifiche del 5P20 per il carico nominale. La sostituzione con i TA Bepto 5P20 da 30VA ha risolto completamente il problema della temporizzazione della Zona 1."},{"heading":"Quali sono gli errori più comuni nel calcolo degli oneri nei sistemi MT?","level":2,"content":"![Una fotografia ad alto dettaglio di un circuito di prova secondario CT caotico e sovraccarico su un banco di laboratorio, che illustra molteplici errori di calcolo, come lunghe tratte di cavo ignorate, valori nominali dei dispositivi misti da 1A e 5A che causano surriscaldamento e applicazioni errate del metodo VT. Le forme d\u0027onda irregolari e le note di errore rafforzano il tema dell\u0027affidabilità compromessa a causa degli errori di carico. Non sono presenti persone.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Visualization-of-Critical-CT-Burden-Calculation-Mistakes-and-Overload-Effects-1024x687.jpg)\n\nVisualizzazione degli errori di calcolo del carico TC critico e degli effetti del sovraccarico"},{"heading":"Lista di controllo per l\u0027installazione e la messa in servizio","level":3,"content":"1. **Misurare la lunghezza effettiva del cavo** - non utilizzare mai le stime dei disegni di progetto per il calcolo degli oneri\n2. **Misurare la resistenza del conduttore** con un ohmmetro a bassa resistenza prima della messa in tensione\n3. **Verificare l\u0027effettivo carico di ingresso di ciascun relè** dalla scheda tecnica del produttore - non dai riassunti del catalogo\n4. **Calcolare l\u0027onere totale alla corrente nominale del secondario** prima di specificare il valore VA del TA\n5. **Eseguire il test di iniezione secondaria** verificare il rapporto, la polarità e l\u0027accuratezza del TA al momento della messa in servizio\n6. **Documentazione dell\u0027onere as-built** per un futuro riferimento alla manutenzione"},{"heading":"Errori comuni che compromettono l\u0027affidabilità","level":3,"content":"- **Ignorare l\u0027onere dei cavi:** Nei circuiti secondari da 5 A, una tratta di cavo di 30 metri può contribuire con 8-15 VA, spesso superando il carico dei relè.\n- **Miscelazione di dispositivi 1A e 5A:** Il collegamento di un relè da 5A a un secondario CT da 1A causa un grave sovraccarico e un potenziale danno al relè.\n- **Supponendo che l\u0027onere del relè sia uguale all\u0027onere totale:** La dimenticanza di misuratori, trasduttori e resistenze dei terminali è estremamente comune.\n- **Non ricalcolare l\u0027ALF dopo le modifiche dell\u0027onere:** L\u0027aggiunta di un relè durante un aggiornamento del sistema senza ricontrollare l\u0027ALF efficace è un rischio di protezione nascosto.\n- **Utilizzo del metodo di calcolo dell\u0027onere VT per le CT:** Topologia in serie e topologia in parallelo: l\u0027approccio di calcolo è fondamentalmente diverso\n- **Trascurare gli effetti della temperatura:** Resistenza al rame [aumenta di circa 0,4% per °C](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity)[5](#fn-5) - nelle installazioni ad alta temperatura, l\u0027onere dei cavi a 60°C è sensibilmente superiore a quello a 20°C"},{"heading":"Conclusione","level":2,"content":"L\u0027accuratezza del calcolo dell\u0027onere non è una raffinatezza ingegneristica opzionale: è un requisito fondamentale per la conformità alla classe di precisione dei trasformatori strumentali e per l\u0027affidabilità del sistema di protezione nella distribuzione di energia in media tensione. **L\u0027insegnamento fondamentale è: calcolare sempre l\u0027onere secondario totale, compresa la resistenza del cavo, verificare l\u0027ALF effettivo per le applicazioni di protezione e progettare con un massimo di 75-80% dell\u0027onere nominale del TA per mantenere un rilevamento affidabile dei guasti.** In Bepto Electric, ogni TA che forniamo include le specifiche di carico complete di datasheet e i valori di resistenza interna degli avvolgimenti, fornendo al vostro team di ingegneri tutto il necessario per eseguire calcoli di carico accurati fin dal primo giorno."},{"heading":"Domande frequenti sul calcolo del carico del trasformatore strumentale","level":2,"content":"1. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2”, `https://webstore.iec.ch/publication/5964`. Definisce gli standard e i parametri tecnici per i trasformatori di corrente. Evidence role: general_support; Source type: standard. Supporta: IEC 61869-2. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “IEC TS 60815-1:2008 Selezione e dimensionamento degli isolatori per alta tensione”, `https://webstore.iec.ch/publication/3807`. Definisce i requisiti della distanza di dispersione per i diversi ambienti inquinati. Ruolo dell\u0027evidenza: general_support; Tipo di fonte: standard. Supporta: ≥25mm/kV per ambienti interni standard (IEC 60815). [↩](#fnref-2_ref)\n3. “IEC 61869-3:2011 Trasformatori di strumenti - Parte 3”, `https://webstore.iec.ch/publication/5965`. La norma internazionale che regola le prestazioni e gli oneri dei trasformatori di tensione induttivi. Evidence role: general_support; Source type: standard. Supporta: IEC 61869-3. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “Impatto della saturazione del TC sulla protezione a distanza”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376`. Ricerca IEEE che analizza il modo in cui il carico eccessivo determina la saturazione precoce del nucleo. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporta: il nucleo si satura in condizioni di guasto. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Resistività e conducibilità elettrica”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity`. Pagina di Wikipedia che documenta il coefficiente di temperatura della resistività del rame. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporta: aumenta di circa 0,4% per °C. [↩](#fnref-5_ref)"}],"source_links":[{"url":"https://voltgrids.com/it/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/","text":"Trasformatore di corrente (CT)","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"#what-is-instrument-transformer-burden","text":"Che cos\u0027è il carico del trasformatore strumentale e come viene definito?","is_internal":false},{"url":"#how-do-you-calculate-burden","text":"Come si calcola l\u0027onere di CT e VT passo dopo passo?","is_internal":false},{"url":"#how-does-burden-affect-accuracy","text":"In che modo l\u0027onere influisce sulla classe di precisione del TA e sulle prestazioni di protezione?","is_internal":false},{"url":"#common-burden-mistakes","text":"Quali sono gli errori più comuni nel calcolo degli oneri nei sistemi MT?","is_internal":false},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/5964","text":"IEC 61869-2","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-1","text":"1","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/it/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/","text":"corrente secondaria","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/","text":"ALF","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/3807","text":"≥25mm/kV per ambienti interni standard (IEC 60815)","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-2","text":"2","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/it/blog/how-current-transformers-enable-distance-protection-in-power-systems/","text":"protezione a distanza","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://webstore.iec.ch/publication/5965","text":"IEC 61869-3","host":"webstore.iec.ch","is_internal":false},{"url":"#fn-3","text":"3","is_internal":false},{"url":"https://voltgrids.com/it/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/","text":"saturazione del nucleo","host":"voltgrids.com","is_internal":true},{"url":"https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376","text":"Il nucleo si satura in condizioni di guasto","host":"ieeexplore.ieee.org","is_internal":false},{"url":"#fn-4","text":"4","is_internal":false},{"url":"https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity","text":"aumenta di circa 0,4% per °C","host":"en.wikipedia.org","is_internal":false},{"url":"#fn-5","text":"5","is_internal":false},{"url":"#fnref-1_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-2_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-3_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-4_ref","text":"↩","is_internal":false},{"url":"#fnref-5_ref","text":"↩","is_internal":false}],"content_markdown":"![JDZ20 Trasformatore di tensione per interno monofase semi-chiuso in resina epossidica PT - 6kV 10kV completamente isolato ZW8 Interruttore sotto vuoto compatibile 12 42 75kV Isolamento Design compatto](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/01/JDZ20-Voltage-Transformer-Indoor-Single-Phase-Semi-Closed-Epoxy-Resin-Casting-PT-6kV-10kV-Fully-Insulated-ZW8-Vacuum-Circuit-Breaker-Compatible-12-42-75kV-Insulation-Compact-Design-1.jpg)\n\n[Trasformatore di corrente (CT)](https://voltgrids.com/it/product-category/instrument-transformer/current-transformerct/)\n\n## Introduzione\n\nIl calcolo dell\u0027onere è uno dei compiti ingegneristici più frequentemente fraintesi - e con maggiori conseguenze - nella progettazione dei sistemi di protezione in media tensione. Ogni dispositivo collegato al circuito secondario di un TA o di un VT aggiunge impedenza e quando il carico totale supera i VA nominali del trasformatore, la precisione si riduce, i nuclei si saturano e i relè di protezione ricevono segnali distorti che possono causare pericolosi errori di funzionamento.\n\n**La risposta è diretta: il carico del trasformatore è il carico totale in Volt-Amp imposto al circuito secondario e deve sempre rimanere all\u0027interno del carico nominale del trasformatore per garantire la conformità alla classe di precisione e un rilevamento affidabile dei guasti.**\n\nPer gli ingegneri elettrici e gli appaltatori EPC che specificano i quadri MT, sbagliare l\u0027onere non è un piccolo problema di calibrazione, ma un guasto all\u0027affidabilità del sistema. Questa guida illustra la metodologia completa di calcolo dell\u0027onere, le insidie più comuni e i criteri di selezione per garantire che le installazioni di TA e VT funzionino esattamente come previsto.\n\n## Indice dei contenuti\n\n- [Che cos\u0027è il carico del trasformatore strumentale e come viene definito?](#what-is-instrument-transformer-burden)\n- [Come si calcola l\u0027onere di CT e VT passo dopo passo?](#how-do-you-calculate-burden)\n- [In che modo l\u0027onere influisce sulla classe di precisione del TA e sulle prestazioni di protezione?](#how-does-burden-affect-accuracy)\n- [Quali sono gli errori più comuni nel calcolo degli oneri nei sistemi MT?](#common-burden-mistakes)\n\n## Che cos\u0027è il carico del trasformatore strumentale e come viene definito?\n\n![Infografica tecnica che spiega l\u0027onere dei trasformatori di strumenti come impedenza totale del circuito secondario o carico in VA, compreso l\u0027onere dei relè, l\u0027onere dei misuratori, l\u0027impedenza dei cavi, la resistenza dei contatti dei terminali, l\u0027onere nominale, la corrente secondaria, la classe di precisione, l\u0027ALF e l\u0027impatto dell\u0027onere del cavo trascurato sull\u0027accuratezza del TA.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Instrument-Transformer-Burden-Explained-1024x683.jpg)\n\nSpiegazione del carico del trasformatore dello strumento\n\nL\u0027onere è l\u0027impedenza esterna totale - espressa in **Volt-Ampere (VA)** o **Ohm (Ω)** - collegato ai terminali secondari di un trasformatore per strumenti. Rappresenta la somma di tutti i carichi che il trasformatore deve gestire mantenendo la sua precisione nominale. Per un TA, questo include tutti i dispositivi e i conduttori del circuito secondario. Per un VT, comprende tutte le apparecchiature di misura e protezione collegate in parallelo.\n\nLa comprensione del peso inizia con la comprensione dei due modi in cui si esprime:\n\n- **Onere di VA:** Potenza apparente totale consumata dal circuito secondario alla corrente o alla tensione nominale del secondario\n- **Impedenza di carico (Ω):** Resistenza e reattanza totali del circuito secondario, utilizzate per i calcoli dettagliati.\n\n**Parametri tecnici chiave che regolano l\u0027onere della TC per [IEC 61869-2](https://webstore.iec.ch/publication/5964)[1](#fn-1):**\n\n- **Onere nominale:** I VA massimi che il TA può fornire mantenendo la classe di precisione indicata (ad esempio, 15VA, 30VA).\n- **Valutazione [corrente secondaria](https://voltgrids.com/it/blog/current-transformer-secondary-burden-calculation/):** Valori standard di 1A o 5A - l\u0027impedenza di carico scala con il quadrato di questo valore\n- **Classe di precisione:** 0,2, 0,5 per la misurazione; 5P, 10P per la protezione - ognuno ha un intervallo di carico definito\n- **Fattore di potenza del carico:** Tipicamente 0,8 di lagging per la classe di protezione; 1,0 per i carichi resistivi\n- **Fattore limite di precisione nominale ([ALF](https://voltgrids.com/it/blog/ct-accuracy-limiting-factor-calculation-guide/)):** Inversamente proporzionale all\u0027onere effettivo - aumenta quando l\u0027onere diminuisce\n- **Livello di isolamento:** Classe 12kV / 24kV / 36kV per applicazioni MT\n- **Corrente nominale continua termica:** ≥1,2× corrente primaria nominale\n- **Distanza di dispersione:** [≥25mm/kV per ambienti interni standard (IEC 60815)](https://webstore.iec.ch/publication/3807)[2](#fn-2)\n\nUn punto critico ma spesso trascurato: **l\u0027onere non è risolto dal solo relè**. La resistenza del cavo secondario, la resistenza dei contatti dei terminali e l\u0027impedenza combinata di tutti i dispositivi collegati in serie sono tutti fattori che contribuiscono. Ignorare l\u0027onere del cavo è la causa più comune di violazione della classe di precisione nelle installazioni sul campo.\n\n## Come si calcola l\u0027onere di CT e VT passo dopo passo?\n\n![In una sottostazione a 33kV in Nord Africa, un responsabile dell\u0027approvvigionamento EPC nordafricano (a sinistra), in rappresentanza del cliente, ascolta con attenzione un ingegnere dell\u0027Asia orientale (a destra), rappresentante di Bepto, che utilizza un tablet per spiegare i risultati dettagliati del calcolo del carico dei TA e dell\u0027ALF effettivo, risolvendo gli errori di precisione della misurazione causati da un lungo percorso di cavi. Grandi TA da 33kV, un pannello di misurazione e vaschette per cavi distanti definiscono l\u0027ambiente professionale.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Bepto-Engineer-Explains-CT-Burden-Correction-in-North-Africa-Substation-1024x687.jpg)\n\nL\u0027ingegnere Bepto spiega la correzione del carico CT nella sottostazione del Nord Africa\n\nIl calcolo degli oneri segue un processo strutturato. Ecco la metodologia completa utilizzata per la protezione MT e i circuiti CT di misurazione.\n\n### Fase 1: Elenco di tutti i dispositivi del circuito secondario\n\nIdentificare tutti i dispositivi collegati al circuito secondario del TA:\n\n- Relè di protezione (distanza, sovracorrente, differenziale)\n- Misuratore di energia o analizzatore di qualità dell\u0027energia\n- Trasduttore o trasmettitore\n- Amperometro (se applicabile)\n- CT di interposizione (se applicabile)\n\n### Fase 2: ottenere il VA o l\u0027impedenza nominale di ciascun dispositivo\n\nOgni produttore di dispositivi fornisce un carico nominale alla corrente secondaria nominale. Convertire tutti i valori in **impedenza (Ω)** utilizzando:\n\nZ=VAIs2Z = \\frac{VA}{I_s^2}\n\nDove IsI_s è la corrente nominale del secondario (1A o 5A).\n\n**Esempio: circuito secondario da 5A:**\n\n| Dispositivo | Onere nominale (VA) | Impedenza (Ω) |\n| Relè di protezione della distanza | 1,0 VA | 0.040 Ω |\n| Relè di sovracorrente | 0,5 VA | 0.020 Ω |\n| Contatore di energia | 1,5 VA | 0.060 Ω |\n| Cavo secondario (2×30 m, 2,5 mm²) | — | 0.432 Ω |\n| Resistenza dei contatti dei terminali | — | 0.010 Ω |\n| Onere totale | — | 0.562 Ω |\n\nConvertire l\u0027impedenza totale in VA: VAtotal=Ztotal×Is2=0.562×25=14.05 VAVA_{totale} = Z_{totale} \\´times I_s^2 = 0,562 ´times 25 = 14,05 VA\n\n### Fase 3: Calcolo dell\u0027onere dei cavi\n\nLa resistenza del cavo è calcolata come:\n\nRcable=2×L×ρAR_{cable} = \\frac{2 \\times L \\times \\rho}{A}\n\nDove:\n\n- LL = lunghezza del cavo unidirezionale (metri)\n- ρ\\rho = resistività del rame = 0.0172 Ω⋅mm2/m0,0172\\\\Omega \\cdot mm^2/m\n- AA = sezione trasversale del cavo (mm²)\n\nPer una tratta di 30 m a senso unico con rame da 2,5 mm²: Rcable=2×30×0.01722.5=0.413 ΩR_{cavo} = \\frac{2 \\times 30 \\times 0.0172}{2.5} = 0,413 \\Omega\n\n### Fase 4: Verifica dell\u0027onere stimato\n\nL\u0027onere totale calcolato deve soddisfare: VAactual≤VAratedVA_{effettivo} \\VA_{valutato}\n\nSe l\u0027onere effettivo supera l\u0027onere nominale, le opzioni includono:\n\n- Aumento della sezione del cavo (riduce il carico di resistenza)\n- Specificare un TA con carico nominale più elevato\n- Riduzione del numero di dispositivi collegati in serie\n- Passaggio da 5A a 1A secondario (riduce l\u0027onere del cavo di un fattore 25)\n\n### Fase 5: Verifica dell\u0027ALF effettivo\n\nL\u0027ALF effettivo cambia con il carico. La relazione secondo IEC 61869-2 è:\n\nALFactual=ALFrated×VArated+VAinternalVAactual+VAinternalALF_{attuale} = ALF_{valutato} \\´tempo ´frac{VA_{rated} + VA_{internal}}{VA_{actual} + VA_interno}}\n\nDove VAinternalVA_{interno} è l\u0027onere dell\u0027avvolgimento interno del TA (da scheda tecnica). Questo passaggio è fondamentale per [protezione a distanza](https://voltgrids.com/it/blog/how-current-transformers-enable-distance-protection-in-power-systems/) e applicazioni di protezione differenziale.\n\n### Confronto tra il calcolo dell\u0027onere di TC e VT\n\n| Parametro | Calcolo dell\u0027onere della TAC | Calcolo dell\u0027onere VT |\n| Topologia del circuito | Anello di serie | Collegamento in parallelo |\n| Espressione dell\u0027onere | VA o Ω (impedenza in serie) | VA o Ω (impedenza parallela) |\n| Impatto del cavo | L\u0027alta resistenza in serie aggiunge direttamente | Basso - dominano i carichi paralleli |\n| Standard secondario | 1A o 5A | 100V o 110V |\n| Rischio chiave | Saturazione del nucleo per eccesso di carico | Caduta di tensione e perdita di precisione |\n| Standard di riferimento | IEC 61869-2 | IEC 61869-33 |\n\n**Caso cliente - Errore di carico in un pannello di protezione di un alimentatore a 33kV:**\nUn responsabile degli acquisti di un\u0027azienda EPC del Nord Africa ci ha contattato dopo che il sistema di protezione del feeder da 33kV appena messo in funzione ha mostrato errori di precisione persistenti nella misurazione dell\u0027energia: le letture erano costantemente inferiori di 34%. Le indagini hanno rivelato che il percorso del cavo secondario era di 45 metri (più lungo dei 20 metri previsti dal progetto originale), aggiungendo 0,62Ω di carico di resistenza non contabilizzato. Il TA installato aveva una potenza nominale di 15VA, ma il carico effettivo ha raggiunto i 22VA, spingendo il TA al di fuori della sua classe di precisione 0,5. Bepto ha fornito dei TA sostitutivi da 30VA con specifiche corrispondenti, e la precisione di misurazione è tornata a 0,2%, ben al di sotto dei requisiti di fatturazione.\n\n## In che modo l\u0027onere influisce sulla classe di precisione del TA e sulle prestazioni di protezione?\n\n![Infografica tecnica che spiega come l\u0027onere del TA influisce sulla classe di precisione e sulle prestazioni della protezione a distanza, mostrando il comportamento della soglia di onere, la crescita dell\u0027errore composito, la riduzione dell\u0027ALF, la saturazione precoce del nucleo, il rischio di ritardo del relè della zona 1 e un caso sul campo in cui l\u0027onere secondario eccessivo ha causato il malfunzionamento della protezione.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/CT-Burden-Impact-on-Protection-Performance-1024x683.jpg)\n\nImpatto del CT Burden sulle prestazioni di protezione\n\nLa relazione tra carico e prestazioni del TA non è lineare: si tratta di un effetto soglia. Entro il carico nominale, il TA mantiene la sua classe di precisione dichiarata. Oltre il carico nominale, gli errori aumentano rapidamente e in condizioni di guasto, [saturazione del nucleo](https://voltgrids.com/it/blog/ct-magnetic-saturation-behavior-during-faults/) si verifica prima di quanto ipotizzato dalla specifica ALF.\n\nPer la protezione a distanza, in particolare, ciò ha conseguenze operative dirette:\n\n- **Sottocarico:** L\u0027ALF effettivo aumenta - in genere è vantaggioso, ma l\u0027impedenza di ingresso del relè deve essere comunque rispettata\n- **A carico nominale:** Il CT funziona esattamente secondo le specifiche della classe di precisione\n- **Sovraccarico (110-150%):** L\u0027errore composito supera il limite della classe; la lettura dei contatori non è corretta\n- **Grave sovraccarico (\u003E150% valutato):** [Il nucleo si satura in condizioni di guasto](https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376)[4](#fn-4); Il relè di protezione riceve una forma d\u0027onda tagliata; il calcolo dell\u0027impedenza non riesce; il relè di distanza non può intervenire nella Zona 1.\n\n### Impatto sull\u0027affidabilità della protezione per livello di carico\n\n| Livello di carico | Precisione di misurazione | Protezione CT Comportamento | Risposta del relè a distanza |\n|  | All\u0027interno della classe | ALF effettivamente superiore | Viaggio affidabile nella zona 1 |\n| 80-100% Valutato | All\u0027interno della classe | Per specifiche | Viaggio affidabile nella zona 1 |\n| 100-130% Valutato | Errore marginale | Riduzione dell\u0027ALF effettiva | Possibile ritardo della zona 1 |\n| \u003E150% nominale | Errore significativo | Saturazione precoce | Rischio di funzionamento errato |\n\nLa raccomandazione pratica per le applicazioni critiche per la protezione: **progetto a 75-80% del carico nominale massimo**, preservando il margine per future aggiunte di relè o per il rifacimento dei cavi che aumentano la resistenza.\n\n**Caso del cliente - Errore di funzionamento della protezione dovuto a un onere eccessivo:**\nUn\u0027azienda fornitrice di energia elettrica nel sud-est asiatico ha segnalato che un relè di distanza di una linea aerea da 22kV non riusciva a eliminare i guasti ravvicinati entro il tempo della Zona 1, passando alla Zona 2 (ritardo di 400ms). Un\u0027analisi dettagliata della messa in servizio ha rivelato che il circuito secondario del TA comprendeva tre relè, un trasduttore e un cavo di 38 metri, per un carico totale di 28VA contro un TA da 15VA. Il TA si saturava a circa 8 volte la corrente nominale, ben al di sotto della capacità di 20 volte prevista dalle specifiche del 5P20 per il carico nominale. La sostituzione con i TA Bepto 5P20 da 30VA ha risolto completamente il problema della temporizzazione della Zona 1.\n\n## Quali sono gli errori più comuni nel calcolo degli oneri nei sistemi MT?\n\n![Una fotografia ad alto dettaglio di un circuito di prova secondario CT caotico e sovraccarico su un banco di laboratorio, che illustra molteplici errori di calcolo, come lunghe tratte di cavo ignorate, valori nominali dei dispositivi misti da 1A e 5A che causano surriscaldamento e applicazioni errate del metodo VT. Le forme d\u0027onda irregolari e le note di errore rafforzano il tema dell\u0027affidabilità compromessa a causa degli errori di carico. Non sono presenti persone.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Visualization-of-Critical-CT-Burden-Calculation-Mistakes-and-Overload-Effects-1024x687.jpg)\n\nVisualizzazione degli errori di calcolo del carico TC critico e degli effetti del sovraccarico\n\n### Lista di controllo per l\u0027installazione e la messa in servizio\n\n1. **Misurare la lunghezza effettiva del cavo** - non utilizzare mai le stime dei disegni di progetto per il calcolo degli oneri\n2. **Misurare la resistenza del conduttore** con un ohmmetro a bassa resistenza prima della messa in tensione\n3. **Verificare l\u0027effettivo carico di ingresso di ciascun relè** dalla scheda tecnica del produttore - non dai riassunti del catalogo\n4. **Calcolare l\u0027onere totale alla corrente nominale del secondario** prima di specificare il valore VA del TA\n5. **Eseguire il test di iniezione secondaria** verificare il rapporto, la polarità e l\u0027accuratezza del TA al momento della messa in servizio\n6. **Documentazione dell\u0027onere as-built** per un futuro riferimento alla manutenzione\n\n### Errori comuni che compromettono l\u0027affidabilità\n\n- **Ignorare l\u0027onere dei cavi:** Nei circuiti secondari da 5 A, una tratta di cavo di 30 metri può contribuire con 8-15 VA, spesso superando il carico dei relè.\n- **Miscelazione di dispositivi 1A e 5A:** Il collegamento di un relè da 5A a un secondario CT da 1A causa un grave sovraccarico e un potenziale danno al relè.\n- **Supponendo che l\u0027onere del relè sia uguale all\u0027onere totale:** La dimenticanza di misuratori, trasduttori e resistenze dei terminali è estremamente comune.\n- **Non ricalcolare l\u0027ALF dopo le modifiche dell\u0027onere:** L\u0027aggiunta di un relè durante un aggiornamento del sistema senza ricontrollare l\u0027ALF efficace è un rischio di protezione nascosto.\n- **Utilizzo del metodo di calcolo dell\u0027onere VT per le CT:** Topologia in serie e topologia in parallelo: l\u0027approccio di calcolo è fondamentalmente diverso\n- **Trascurare gli effetti della temperatura:** Resistenza al rame [aumenta di circa 0,4% per °C](https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity)[5](#fn-5) - nelle installazioni ad alta temperatura, l\u0027onere dei cavi a 60°C è sensibilmente superiore a quello a 20°C\n\n## Conclusione\n\nL\u0027accuratezza del calcolo dell\u0027onere non è una raffinatezza ingegneristica opzionale: è un requisito fondamentale per la conformità alla classe di precisione dei trasformatori strumentali e per l\u0027affidabilità del sistema di protezione nella distribuzione di energia in media tensione. **L\u0027insegnamento fondamentale è: calcolare sempre l\u0027onere secondario totale, compresa la resistenza del cavo, verificare l\u0027ALF effettivo per le applicazioni di protezione e progettare con un massimo di 75-80% dell\u0027onere nominale del TA per mantenere un rilevamento affidabile dei guasti.** In Bepto Electric, ogni TA che forniamo include le specifiche di carico complete di datasheet e i valori di resistenza interna degli avvolgimenti, fornendo al vostro team di ingegneri tutto il necessario per eseguire calcoli di carico accurati fin dal primo giorno.\n\n## Domande frequenti sul calcolo del carico del trasformatore strumentale\n\n1. “IEC 61869-2:2012 Trasformatori di strumenti - Parte 2”, `https://webstore.iec.ch/publication/5964`. Definisce gli standard e i parametri tecnici per i trasformatori di corrente. Evidence role: general_support; Source type: standard. Supporta: IEC 61869-2. [↩](#fnref-1_ref)\n2. “IEC TS 60815-1:2008 Selezione e dimensionamento degli isolatori per alta tensione”, `https://webstore.iec.ch/publication/3807`. Definisce i requisiti della distanza di dispersione per i diversi ambienti inquinati. Ruolo dell\u0027evidenza: general_support; Tipo di fonte: standard. Supporta: ≥25mm/kV per ambienti interni standard (IEC 60815). [↩](#fnref-2_ref)\n3. “IEC 61869-3:2011 Trasformatori di strumenti - Parte 3”, `https://webstore.iec.ch/publication/5965`. La norma internazionale che regola le prestazioni e gli oneri dei trasformatori di tensione induttivi. Evidence role: general_support; Source type: standard. Supporta: IEC 61869-3. [↩](#fnref-3_ref)\n4. “Impatto della saturazione del TC sulla protezione a distanza”, `https://ieeexplore.ieee.org/document/4275376`. Ricerca IEEE che analizza il modo in cui il carico eccessivo determina la saturazione precoce del nucleo. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporta: il nucleo si satura in condizioni di guasto. [↩](#fnref-4_ref)\n5. “Resistività e conducibilità elettrica”, `https://en.wikipedia.org/wiki/Electrical_resistivity_and_conductivity`. Pagina di Wikipedia che documenta il coefficiente di temperatura della resistività del rame. Ruolo dell\u0027evidenza: meccanismo; Tipo di fonte: ricerca. Supporta: aumenta di circa 0,4% per °C. [↩](#fnref-5_ref)","links":{"canonical":"https://voltgrids.com/it/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/","agent_json":"https://voltgrids.com/it/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/agent.json","agent_markdown":"https://voltgrids.com/it/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/agent.md"}},"ai_usage":{"preferred_source_url":"https://voltgrids.com/it/blog/instrument-transformer-burden-calculation-guide-for-mv-protection-systems/","preferred_citation_title":"Guida al calcolo degli oneri dei trasformatori strumentali per i sistemi di protezione MT","support_status_note":"This package exposes the published WordPress article and extracted source links. It does not independently verify every claim."}}