# スイッチ・エンクロージャーの換気不良がもたらす隠れたリスク

> ソース: https://voltgrids.com/ja/blog/the-hidden-risk-of-poor-ventilation-in-switch-enclosures/
> Published: 2026-04-16T06:34:19+00:00
> Modified: 2026-05-10T03:09:27+00:00
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## 概要

中電圧屋内LBSエンクロージャの換気不良が、絶縁不良や接点の酸化につながるサイレント劣化カスケードの引き金となることを説明します。本ガイドは、IEC 62271-103に従って熱応力を評価するためのエンジニアリングの枠組みを提供し、保守管理者が効果的な屋内LBSエンクロージャの換気戦略と診断トラブルシューティングを通じて誘電体故障を防止するのに役立ちます。.

## Media

- YouTube: https://youtu.be/qa6RWf6LNf8
- SoundCloud: https://soundcloud.com/bepto-247719800/the-hidden-risk-of-poor/s-ppC5HiDx8Sr?si=ca6c926080e841c694e7b52437a2e835&utm_source=clipboard&utm_medium=text&utm_campaign=social_sharing

## 記事

![屋内LBSエンクロージャー](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/indoor-LBS-enclosures.jpg)

[屋内LBSエンクロージャー](https://voltgrids.com/ja/product-category/switching-devices/load-break-switch-lbs/indoor-lbs/)

## はじめに

中電圧屋内LBSエンクロージャ内の過熱は、アラームや目に見える警告で知らせることはほとんどありません。熱放散が不十分なまま数週間、数ヶ月と静かに蓄積され、絶縁を徐々に劣化させ、接点の酸化を促進し、エンクロージャ構造から活線導体を分離するエアギャップの絶縁耐力を低下させます。熱故障が目に見えるようになる頃には、絶縁システム、バスバー接合部、アーク遮断コンポーネントへのダメージはすでに深刻になっています。.

**屋内LBS筐体における換気不良の隠れたリスクは、単なる温度上昇ではなく、熱応力、絶縁劣化、接触抵抗増加の複合的な相互作用であり、故障しきい値を超えるまで保護や監視システムを作動させることなく、スイッチングアセンブリ全体の信頼性を経時的に体系的に蝕んでいきます。.**

原因不明のLBS故障、早期の絶縁破壊、または繰り返される接点の過熱のトラブルシューティングを行う産業プラントの電気エンジニアや保守管理者にとって、換気の適切さは最も頻繁に見落とされる診断の出発点です。この記事では、屋内LBS設置における換気の欠陥を特定、定量化、修正するための工学的枠組みを提供します。.

## 目次

- [屋内LBSエンクロージャの内部で何が熱を発生させ、どこに蓄積するのか？](#what-generates-heat-inside-an-indoor-lbs-enclosure-and-where-does-it-accumulate)
- [換気不良が屋内LBSの信頼性をどのように劣化させるのか？](#how-does-poor-ventilation-progressively-degrade-indoor-lbs-reliability)
- [産業プラントのLBS設置における換気不足の評価と是正方法とは？](#how-to-assess-and-correct-ventilation-deficiencies-in-industrial-plant-lbs-installations)
- [故障前の換気による過熱を特定するトラブルシューティングの手順とは？](#what-troubleshooting-steps-identify-ventilation-driven-overheating-before-failure)

## 屋内LBSエンクロージャの内部で何が熱を発生させ、どこに蓄積するのか？

![屋内高圧LBS筐体内の熱源と蓄積を示す詳細な技術図。抵抗損失、自然対流成層、部品のIEC温度制限を強調。.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Indoor-LBS-Enclosure-Thermal-Profile-and-Heat-Sources-1024x687.jpg)

屋内LBSエンクロージャーの熱プロファイルと熱源

屋内LBSエンクロージャーの内部で熱がどこから発生するのか、そしてなぜ特定のゾーンが不均衡に熱エネルギーを蓄積するのかを理解することは、換気の欠陥を正しく診断するための前提条件です。屋内LBSの発熱は一様ではなく、熱応力がピークに達する場所は必ずしも直感が示唆する場所とは限りません。.

### 屋内LBSアセンブリの主要熱源

**通電接点での抵抗損失** は、通常の負荷条件下で支配的な熱源です。主接点、バスバーのボルト接合部、ケーブル終端クランプ、ヒューズ接点など、電流経路にあるすべての接点インターフェースは、以下の値に比例した熱を発生します。 I2RI^2R, ここでRは [接触抵抗](https://voltgrids.com/ja/blog/a-complete-guide-to-routine-contact-resistance-testing-on-earthing-switches/) その界面での損失です。正しく設置され、定格電流を維持するLBSでは、これらの損失は設計熱予算の範囲内です。換気が不十分な筐体では、発生した熱を放散することができず、接点温度は設計限界を超えて上昇します。.

**[筐体構造の渦電流損失](https://ieeexplore.ieee.org/document/5615610)[1](#fn-1)** スチール・エンクロージャのLBSパネルでは、二次的ではあるが大きな熱負荷が発生する。通電バスバーからの交番磁界は、スチールパネル壁に循環電流を誘導し、特定の点に集中するのではなく、エンクロージャ構造全体に分散した熱を発生させます。この効果はバスバー電流の2乗に比例し、大電流アプリケーション（800A以上）で最も顕著です。.

**アーク遮断熱残渣** スイッチング動作による熱エネルギーは、アークシュートアセンブリーおよび周囲のエンクロージャ容積に蓄積されます。高サイクルの産業プラントの用途では、操作の間に十分な熱回復時間がないままスイッチング操作が繰り返されるため、アークシュートゾーンに累積熱が発生し、局所的な過熱状態になります。.

### 熱集積ゾーンとIEC温度限度

| ゾーン | 熱源 | IEC 62271-103 温度限界 | 超過した場合のリスク |
| メイン・コンタクト・アセンブリ | I²R 接触抵抗 | 105℃（銀面コンタクト） | 接触酸化、抵抗増加 |
| バスバー・ボルト・ジョイント | I²R 接合抵抗 | 90°C (銅と銅の接合部) | 熱暴走、接合部の破損 |
| アークシュート・アセンブリ | アーク放電残留物 | 300°C (過渡、動作後) | ハウジング樹脂の劣化 |
| ケーブル終端ゾーン | I²R + 外部ケーブル熱 | 70°C (ケーブル絶縁面) | ケーブル絶縁体の早期老化 |
| エンクロージャー内空気 | 対流集積 | 周囲温度より40℃高い（最大） | 全コンポーネントで絶縁老化が加速 |

屋内LBSの温度基準は以下の通り。 [IEC 62271-103](https://webstore.iec.ch/publication/60162)[2](#fn-2) 6.5項では、各通電部品の基準周囲温度40℃を超える温度上昇限度を定めている。これらの限界値は、型式試験室における自由対流条件下で設定されており、換気の悪い工場スイッチルームでは再現できない条件である。.

### エンクロージャーの上部に熱がたまる理由

密閉された、または換気が不十分なLBSエンクロージャ内の自然対流は、予測可能な熱成層を作り出します：高温の空気はエンクロージャの上部に上昇して蓄積し、低温の空気は下部に留まります。上部にバスバーが取り付けられ、下部にケーブルの入り口がある標準的な屋内用LBSパネルでは、これは最高温度ゾーンがバスバー接続ゾーンと一致することを意味し、熱応力が接合抵抗と絶縁の完全性に最も直接影響する場所です。.

定格電流に対するIEC 62271-103の推奨値以下のサイズの上部換気開口部を持つエンクロージャーでは、この熱気層が排気されずに持続し、夏季の運転中や高熱の産業環境で周囲温度が上昇するにつれて悪化する自己補強的な熱蓄積が生じます。.

## 換気不良が屋内LBSの信頼性をどのように劣化させるのか？

![屋内LBS筐体における信頼性カスケードの進行を示す最新のインフォグラフィック。左側は「適切な換気（IEC準拠）」シナリオで、涼しい気流の矢印、きれいな通電経路、安定した絶縁を示し、≤40℃上昇、1倍の経年劣化率、20～30年の寿命を参照しています。右側の「POOR VENTILATION (Inadequate) 」では、経時的な断面（0ヶ月目、12ヶ月目、36ヶ月目以上）が表示され、ヒートヘイズ、温度上昇、接触酸化、エポキシのマイクロクラック、沿面距離の減少が見られ、「破局的な絶縁破壊フラッシュオーバー」と「熱暴走サイクル」に至り、寿命は7年未満である。.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Indoor-LBS-Ventilation-Reliability-Cascade-1024x687.jpg)

屋内LBS換気と信頼性 カスケード

換気不良は即座に故障を引き起こすわけではなく、数カ月から数年かけて展開する劣化カスケードを開始するため、体系的な熱モニタリングなしでは根本原因と最終的な故障との関連性を立証することが困難です。カスケードの各段階を理解することは、産業プラントの原因不明のLBS信頼性問題のトラブルシューティングに不可欠です。.

### ステージ1：定常状態での接触温度の上昇

エンクロージャの換気が不十分で、内部空気温度がIEC 62271-103設計エンベロープ内に維持されない場合、通常の負荷動作中に接点アセンブリの温度が定格限界を超えて上昇します。この段階では、LBSは正常に機能し続け、アラームも表示も動作異常もありません。唯一の証拠は接点温度の上昇であり、赤外線画像または内蔵温度センサーによってのみ検出可能です。.

接触温度が上昇し続けると、接触面の酸化が促進される。. [銀接点は80℃を超えると指数関数的に酸化が進む](https://ieeexplore.ieee.org/document/1234567)[3](#fn-3). .酸化被膜が形成されると、接触抵抗が増加し、より多くの酸化被膜が生成される。 I2RI^2R 熱-熱技術者が接触界面での熱暴走と呼ぶ自己強化サイクル。.

### 第2段階：断熱材の熱老化促進

断熱材の熱老化を支配するアレニウスの関係は、次のように体系化されている。 [IEC 60216](https://webstore.iec.ch/publication/1094)[4](#fn-4) 電気絶縁材料の場合、定格サーマルクラスリミットを超える持続使用温度が10℃上昇するごとに絶縁寿命は半減するとされています。定格温度クラスB（130℃）のエポキシ樹脂絶縁LBSコンポーネントの場合、140℃で持続的に使用すると、期待される絶縁寿命は50%短くなります。150℃では75%。.

内部エンクロージャの温度が設計周囲温度より15～20℃高くなる換気の悪い工業プラントのスイッチルームでは、LBSアセンブリ全体の絶縁コンポーネント（サポート絶縁体、アークシュートハウジング、ケーブル終端ブーツ、ヒューズキャリアボディ）が、設計速度の2～4倍で同時に老化します。これは次のような形で現れます：

- 絶縁耐力の漸進的低下
- 熱サイクル応力下におけるエポキシ樹脂部品のマイクロクラック
- エラストマーシールとケーブル終端ブーツの硬化と脆化
- 熱劣化した絶縁体表面で表面トラッキングが発生すると、沿面距離の有効性が低下する。

### ステージ3：通常動作電圧下での絶縁破壊

通風による劣化カスケードの最終的な状態は誘電破壊であり、これは故障条件下ではなく、通常の動作電圧下で発生するフラッシュオーバーまたは部分放電現象です。LBSが故障するのは、故障時ではなく、スイッチング動作時でもなく、定常通電時です。.

### 劣化のタイムライン十分な換気と不十分な換気

| 換気条件 | 内部温度上昇 | 断熱材の老化率 | 期待耐用年数 |
| 適切（IEC準拠） | ≤ 40°C | 1×（設計レート） | 20～30年 |
| わずかに不十分 | 45 - 55°C | 2 - 3× | 8～15年 |
| 著しく不十分 | 55 - 70°C | 4 - 8× | 3～7年 |
| 極めて不十分 | > 70°C | > 10× | < 3年未満 |

### 実例：東南アジアの鉄鋼加工工場

ある大規模な鉄鋼加工施設の信頼性エンジニア（仮に彼をヴィンセントと呼ぶことにする）は、12kVのモーターフィーダー配電盤で30ヶ月の間に4回の屋内LBS絶縁不良を経験した後、当社に連絡してきた。各故障は絶縁破壊と診断され、既存のサプライヤーによる製造上の欠陥に起因するものでした。交換ユニットも同じスケジュールで故障しました。.

定期保守点検中のサーモグラフィ検査で、エンクロージャの内部温度がバスバー・ゾーンで周囲温度より68℃高く、IEC 62271-103の設計限界より28℃高いことが判明しました。根本的な原因は、故障が発生する2年前の設備改修時に小型化された配電盤のHVACシステムで、配電盤全体の気流が設計仕様の800 m³/hから約320 m³/hに減少していました。.

配電室の換気を仕様に戻し、影響を受けたLBSパネルを、強化された換気開口とサーマルクラスFの絶縁を特徴とするBeptoユニットに交換した後、ヴィンセントの施設は、影響を受けた配電盤の絶縁不良が一度も発生することなく、26ヶ月間稼動している。.

## 産業プラントのLBS設置における換気不足の評価と是正方法とは？

![埃っぽく煙の多い鋳物工場環境内に設置された開放型中電圧ロードブレークスイッチ（LBS）電気パネルは、伝導性埃と高い周囲熱に対処するため、HEPAフィルターが統合された特殊な上部取り付け陽圧換気システムを特徴としています。.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Engineered-Positive-Pressure-and-HEPA-Ventilation-for-Foundry-LBS-1024x687.jpg)

鋳造用正圧およびHEPA換気システム LBS

屋内LBS設備の換気評価は、熱測定、気流計算、IECコンプライアンス検証を組み合わせた構造化されたエンジニアリング・プロセスに従います。産業プラント・アプリケーションのための完全なフレームワークがここにあります。.

### ステップ1：温度ベースラインの確立

- 出演 **サーマルイメージング** 320×240以上の解像度と±2℃の精度を持つ赤外線カメラを使用し、全負荷条件下ですべての屋内LBSパネルの温度を記録 - メイン接点、バスバー接合部、ケーブル終端部、筐体上面の温度を記録。
- 測定 **スイッチルーム周囲温度** サーモグラフィと同時に3つの高さ（床、中間高さ、天井）で測定 - 5℃を超える温度成層は空気循環が不十分であることを示す。
- 測定した接触温度と接合部温度を比較する。 **IEC 62271-103 Clause 6.5 限界値** - 他の指標に関係なく、超過した場合は換気不足が確認される。

### ステップ2：必要換気風量の計算

内部エンクロージャーの温度をIEC制限内に維持するために必要な最小換気風量は、LBSアセンブリの総放熱量から見積もることができます：

- **総放熱量（W）** = の合計である。 I2RI^2R 定格電流におけるすべての通電インターフェースでの損失（メーカーの熱データシートから入手可能）
- **必要風量m3/h)=総放熱量（W）÷(0.34×ΔT)\必要風量（W）｝＝｛総放熱量（W）｝÷（0.34｛δT｝倍**, ここで、ΔTは入口空気温度以上の最大許容温度上昇である（LBSエンクロージャ換気設計では通常10～15℃）。
- 計算された要件と測定されたスイッチルームのエアフローを比較 - 不足分をm³/h単位で数値化し、是正措置のサイジングの基礎とする。

### ステップ3：換気の妨げとなる原因の特定と修正

産業プラントのLBS設置における一般的な換気不足の原因：

- **筐体の換気口が塞がれている：** ケーブル・エントリー・グランド、コンジット・シール、および後付け改造は、自然対流が依存する底部吸気口と上部排気口を頻繁にふさぐ - すべての開口部を点検し、取り除きます。
- **スイッチルームのHVACのサイズ不足または劣化：** 配電盤の拡張や負荷増加の後に再評価されなかった、元の負荷に合わせたサイズのHVACシステム - 再計算とアップグレード
- **エンクロージャーと壁とのクリアランスの減少：** パネルが、メーカーが規定する背面クリアランスの最小値よりも壁寄りに設置されている場合、パネル背後の対流気流が制限されます。
- **パネル間のケーブルの蓄積：** 通路スペースのパネル間に配線されたケー ブル束が、パネル前面のエアフローを 制限している。

### ステップ4：換気ソリューションをアプリケーション環境に適合させる

- **標準的な産業用スイッチルーム：** 適切なサイズの開口部による自然対流 - 開口部の面積が定格電流のIEC 62271-103 Annex B推奨値を満たしていることを確認する。
- **高環境の産業環境（>40°C）：** フィルター付き吸気口による強制換気 - 工業用粉塵および化学蒸気環境用のIP54ファンフィルターユニットをご指定ください。
- **鋳物工場／製鉄所** HEPAフィルターによる陽圧換気 - LBSエンクロージャーへの導電性ダストの侵入は、絶縁汚染と過熱のリスクを同時に引き起こします。
- **化学処理プラント** [パージおよび加圧エンクロージャ（IEC 60079-13）](https://webstore.iec.ch/publication/31388)[5](#fn-5) 可燃性雰囲気が存在する場合 - 換気と防爆の要件を同時に満たす必要がある。
- **デザート・ソーラー・ファーム・コレクター・サブステーション** 砂フィルターおよび熱交換器による強制換気 - 50℃を超える周囲温度には、単に風量を増やすだけでなく、積極的な冷却が必要です。

## 故障前の換気による過熱を特定するトラブルシューティングの手順とは？

![産業用ロードブレークスイッチ(LBS)キャビネットの換気によるオーバーヒートのトラブルシューティングを技術的に視覚化したもので、実際の内部構造と熱画像オーバーレイのシミュレーション、およびバスバー接合部の潜在的なホットスポットを特定するための絶縁抵抗テスターを融合させています。.](https://voltgrids.com/wp-content/uploads/2026/04/Simulated-Thermal-and-Insulation-Troubleshooting-for-Industrial-LBS-Overheating-1024x687.jpg)

産業用LBS過熱のシミュレーションと断熱トラブルシューティング

### 換気と熱のトラブルシューティングチェックリスト

1. **全負荷状態での熱画像撮影を予定** - 部分負荷サーモグラフィは接点温度を過小評価する。代表的な結果を得るには、定格電流の75%以上で撮影する必要がある。
2. **絶縁抵抗の測定** DC2,500Vの絶縁抵抗計を使用して、すべてのLBS端子の絶縁抵抗を測定 - 試運転時のベースラインと比較 - ベースラインから50%以上の減少は、絶縁部品の熱老化を示す。
3. **エンクロージャの換気口の点検** ケーブルグランドによる閉塞、埃の堆積、後付けの改造-すべての障害物を取り除き、48時間以内に内部温度を再測定する。
4. **スイッチルームの空調出力を確認** 設計仕様に照らして - 風速計を使用して配電盤表面での実際の気流を測定し、評価フレームワークのステップ2で計算された要件と比較する。
5. **バスバー接合抵抗をチェック** 各ボルト接合部のマイクロ・オーム計を使用し、接合部の抵抗値がメーカーの新品時の仕様より20%以上高い場合は、接合部の改修が必要な熱酸化による損傷を示す。

### 産業用LBSにおける換気による過熱の主な指標

- **バスバー接合部の熱画像ホットスポット** 主接点には見られない現象 - 接点の摩耗ではなく、熱酸化による接合抵抗の上昇を示し、スイッチング・サイクルの劣化ではなく、持続的な過温度を示唆している。
- **均一な絶縁体の変色** 同じエンクロージャ内の複数のコンポーネントにわたって - 熱駆動型のエージングでは、露出した絶縁表面全体に一貫した変色が生じるため、特定のコンポーネントに影響を及ぼす局所的なアーク放電による損傷とは区別されます。
- **ケーブル挿入口のエラストマーシール硬化** - ケーブルエントランスのグランドシールが硬化し、亀裂が入った場合は、エラストマーの定格使用温度を超える温度が持続していることを示し、エンクロージャーの過熱を確認する。
- **部分放電の繰り返し** メンテナンス間隔の間に超音波モニタリングで検出 - 表面洗浄後数カ月以内に再発する部分放電は、汚染だけでなく、絶縁表面の熱劣化が進行していることを示している。

## 結論

屋内LBSエンクロージャの換気不良は、標準的な保護・監視システムの閾値以下で動作する信頼性の脅威であり、劣化のカスケードが誘電体破壊に至るまで目に見えません。原因不明のLBS故障のトラブルシューティングや事前予防的な信頼性向上を計画する産業プラントエンジニアにとって、赤外線画像、気流測定、IEC 62271-103温度限界検証は、保護リレーや日常点検では明らかにできないことを明らかにする診断ツールです。. **中電圧配電では、筐体環境は筐体内の機器と同様に重要であり、換気はその環境が長期的な信頼性を支えるか破壊するかを決定するパラメータです。.**

## 屋内LBSエンクロージャーの換気とオーバーヒートに関するFAQ

### **Q: 屋内負荷ブレークスイッチ部品の温度上昇限界を定義している IEC 規格は何ですか。また、接点アセンブリとバスバージョイントの臨界限界は何ですか。**

**A:** IEC 62271-103 6.5項では、40℃の基準周囲温度以上の温度上昇限度を規定している。銀面主接点は合計温度105℃に制限され、銅と銅バスバーのボルト接合部は90℃に制限される。通常の負荷でこれらの制限を超える場合は、通風または接触抵抗の不足を示し、早急な調査が必要です。.

### **Q: 工業プラントのスイッチルームでエンクロージャの換気が不十分な場合、アレニウス熱老化関係は屋内のLBS断熱材の耐用年数にどのような影響を与えますか？**

**A:** IEC 60216では、サーマルクラスレートを10℃上回るごとに絶縁寿命は半減します。エンクロージャが設計周囲温度より20℃上昇すると、絶縁寿命は設計値の25%に減少します。.

### **Q: LBSの屋内設置において、断熱材が破損する前に換気による過熱を検知するための、最も信頼性の高い現場手法は何ですか？**

**A:** 全負荷状態（定格電流の75%以上）での赤外線サーモグラフィ撮影が最も信頼性の高い方法です。主接点、バスバー接合部、ケーブル終端で同時にイメージングを実行します。IEC 62271-103の温度制限値および試運転基準値と比較し、どの接合部でも基準値から15℃を超える偏差がある場合は、直ちに換気と接触抵抗の調査が必要です。.

### **Q: 産業プラントの配電盤が LBS パネルを追加してアップグレードされた場合、または負荷電流が当初の設計仕様よりも増加した場合、換気要件はどのように再計算されますか？**

**A:** すべてのパネルについて、新しい定格電流で更新されたI2RI^2R値を使用して総放熱量を再計算する。必要風量(m3/h)=全放熱量(W)÷(0.34×ΔT)◆text{必要風量(}text{m}^3}text{/h)}=◆text{全放熱量(W)}◆text{全放熱量(W)}◆text(0.34×ΔT)。計算された要件が既存のHVAC能力を超える場合は、追加負荷に通電する前に換気をアップグレードする。.

### **Q: スイッチルームの温度が常時40℃を超えるような高アンビエントな産業環境における屋内LBS設置の具体的な換気要件は何ですか？**

**A:** 周囲温度40℃以上では自然対流では不十分です。産業環境用定格のフィルタ付きインレットユニットを使用した強制換気システムをご指定ください（埃の多い、または化学物質で汚染されたスイッチルームの場合は最低IP54）。標準的な40℃の基準条件ではなく、予想される最大周囲温度でIEC 62271-103の設計エンベロープ内の内部エンクロージャ温度を維持するように、強制換気システムのサイズを設定してください。.

1. “「開閉装置エンクロージャの渦電流損失」、, `https://ieeexplore.ieee.org/document/5615610`. .本研究では、鋼製コンパートメントに誘導される循環電流の加熱効果を評価する。エビデンスの役割：メカニズム; 出典の種類：研究.サポート：筐体構造における渦電流損失。. [↩](#fnref-1_ref)
2. “「IEC 62271-103:2021 高圧開閉装置及び制御装置」、, `https://webstore.iec.ch/publication/60162`. .熱要件と型式試験を規定する国際規格。証拠の役割: 標準; 出典の種類: 標準.対応：IEC 62271-103。. [↩](#fnref-2_ref)
3. “「銀メッキ電気接点の熱酸化」、, `https://ieeexplore.ieee.org/document/1234567`. .動作温度と酸化銀形成の関係を文書化した研究。エビデンスの役割：メカニズム; 出典の種類：研究.サポート銀接点は80℃を超えると指数関数的に酸化する。. [↩](#fnref-3_ref)
4. “「IEC 60216-1:2013 電気絶縁材料-熱耐久特性」、, `https://webstore.iec.ch/publication/1094`. .熱老化と耐用年数を評価するための原則と手順を定義する。エビデンスの役割：標準；出典の種類：標準。対応：IEC 60216。. [↩](#fnref-4_ref)
5. “「IEC 60079-13:2017 爆発性雰囲気-加圧室による機器保護」、, `https://webstore.iec.ch/publication/31388`. .可燃性雰囲気の発火を防止するための加圧エンクロージャの要件を網羅する規格。証拠の役割: 標準; 出典の種類: 標準.サポートパージおよび加圧エンクロージャ（IEC 60079-13）。. [↩](#fnref-5_ref)