激しい雷雨でポールマウント型ユニットが故障する理由

はじめに

高電圧の架空配電線に設置されたポールマウント型負荷開閉器は、配電網の中で最も電気的に過酷な環境に置かれています。直接落雷、近傍の落雷による進行波サージ、線路のフラッシュオーバーによる急峻な前面インパルス電圧、そして激しい雷雨が数時間ではなく数分に集中させる雨、風、汚染による機械的および電気的ストレスの複合にさらされています。厳しい雷雨時の電柱設置型屋外LBSユニットの故障率は、設置されたユニット全体に一様に分布しているわけではありません。特定の設計上の不備、設置ミス、保護協調のギャップに集まっているため、特定のユニットが不均衡に脆弱である一方で、同じライン上の隣接するユニットが同じ雷雨でも損傷せずに生き残るのです。. 激しい雷雨の際に電柱に取り付けられたユニットが故障する理由を理解するには、4つの異なる故障メカニズム（劣化した絶縁体の絶縁破壊、避雷器の調整不良、雷雨後の故障除去時のアーク保護不良、電気的および環境的ストレスの複合による機械的故障）を分離する必要があります。. 高圧架空送電線の屋外 LBS を担当するグリッド・アップグレード・エンジニア、配電線保守チーム、およびアーク保護専門家向けに、本ガイドは、完全な故障メカニズム分析、正しいサージ保護調整のための IEC 規格の基礎、および交換機器を指定する前に嵐後の証拠から特定の故障モードを特定するトラブルシューティングの枠組みを提供します。.

目次

• 激しい雷雨の中でポールマウントLBSユニットが故障する4つの異なる故障メカニズムとは？
• サージアレスタの調整不良が屋外用LBSユニットを雷の過電圧被害に晒すのはなぜか？
• 激しい雷雨後のポールマウントLBS故障のトラブルシューティングは？
• ポールマウント型LBSの雷雨故障率を低減するグリッドアップグレードとライフサイクル戦略とは？

激しい雷雨の中でポールマウントLBSユニットが故障する4つの異なる故障メカニズムとは？

激しい雷雨の際にポールマウント型屋外LBSユニットを故障させる4つの故障メカニズムは、機械的・電気的に異なるものであり、それぞれ異なる損傷シグネチャーを生成し、雷雨イベントのタイムラインの異なる時点で発生し、それぞれ異なる予防・修正戦略を必要とする。すべての雷雨による故障を同等の雷被害として扱うと、根本原因を修正することなく症状に対処する交換仕様が作成されます。.

故障メカニズム1：汚染劣化絶縁体の絶縁破壊

雷雨時に最も統計的に頻度の高い電柱設置型LBSの故障モードは、雷自体が原因ではなく、既存の絶縁劣化と激しい雷雨が絶縁体表面に堆積させる湿潤汚染層の組み合わせが原因である。.

分解経路：
屋外で使用されるLBS絶縁体は、数ヶ月から数年にわたる使用により、塩分、セメント粉塵、工業用微粒子、生物学的成長などの汚染堆積物を蓄積します。乾燥状態では、この汚染層は抵抗性であり、絶縁体の絶縁耐力を著しく低下させることはありません。雷雨が汚染層を濡らすと、汚染層は導電性となり、絶縁体表面を高抵抗経路から低抵抗の漏れ経路へと変化させ、有効フラッシュオーバー電圧を清浄な乾燥状態の耐電圧値より30～70%低下させます。.

雷雨の引き金：
湿潤汚染条件下で低下したフラッシュオーバー電圧は、線路上の通常の電源周波数電圧を下回る場合があり、これは、雷の関与がなくても通常の動作電圧下で絶縁体がフラッシュオーバーすることを意味する。より一般的には、低下した引火電圧は、暴風雨中に発生するスイッチングサージや線路誘起過渡現象のレベルを下回り、碍子が清浄で乾燥した状態であれば耐えられる過電圧レベルで引火を誘発します。.

IEC規格の基礎：
IEC 60815-1¹ は、汚染の重大度レベル（a～e）を定義し、各レベルに必要な最小沿面距離（mm/kV）を規定している：

汚染レベル	環境説明	最小沿面距離 (mm/kV)
a - 非常に軽い	砂漠、低公害の田舎	16 mm/kV
b - ライト	農業、軽工業	20 mm/kV
c - ミディアム	沿岸（10km以上）、中程度の工業地帯	25 mm/kV
d - 重い	沿岸（10km未満）、重工業	31 mm/kV
e - 非常に重い	直接海岸、化学工場	39 mm/kV

汚染環境に対するIEC 60815-1の要件を下回る沿面距離で設置されたポールマウント型LBSユニットは、雷活動に関係なく、激しい雷雨のたびに湿潤汚染フラッシュオーバーが発生します。.

故障メカニズム2：絶縁耐量を超える雷インパルス過電圧

落雷が架空送電線上または架空送電線付近で終端すると、急峻な前面電流インパルスが注入され、この電流インパルスは、雷電流として伝播する。 進行波² 線路導体に沿って発生する。電柱に取り付けられたLBSの位置におけるこの進行波の電圧の大きさは、打撃電流、線路サージインピーダンス、打撃点からの距離に依存する：

$U_{surge} = \frac{Z_{line}}{2}.\倍 I_{lightning}$

サージインピーダンスを持つ典型的な架空配電線の場合 $Z_{line} = 400 Ⅼ{ Ω}.$ の中程度の落雷があった。 $I_{lightning} = 20 ㏄{ kA}.$:

$U_{surge} = Ⓐfrac{400}{2}.\times 20,000 = 4,000,000 Ⓐ{ V} = 4,000 Ⓐ{ kV｝$

この理論上のサージ電圧は、配電機器の雷インパルス耐電圧（LIWV）をはるかに超えています。サージアレスタは、この電圧がLBS端子に到達する前に、機器のLIWV以下のレベルにクランプする必要があります。.

失敗の条件： サージアレスタがサージ電圧をLBS以下にクランプできない場合 雷インパルス耐電圧³ (LIWV）を超えると、インパルス電圧がLBS絶縁体全体に現れます。インパルス電圧がLIWVを超えると絶縁破壊が発生し、絶縁体表面のフラッシュオーバー（回復可能）または絶縁体本体のパンク（回復不可能、交換が必要）が起こります。.

IEC 62271-103 屋外用LBSのLIWV要件：

定格電圧 (kV)	雷インパルス耐電圧（kVピーク）	サージアレスタ保護レベル要件
12 kV	75 kV	≤ 65 kV (LIWVの87%)
24kV	125 kV	≤ 109 kV (LIWVの87%)
36 kV	170 kV	≤ 148 kV (LIWVの87%)
40.5 kV	185 kV	≤ 161 kV (LIWVの87%)

87%の保護マージンは、アレスタ設置点とLBS端子間の電圧差を考慮しています。LBS端子の進行波電圧は、アレスタと被保護機器間の分離距離により、アレスタの残留電圧よりも高くなります。.

故障メカニズム3：落雷後の故障除去時のアーク保護不備

架空送電線上の雷によるフラッシュオーバーは、送電線保護システムによって遮断されなければならない電源周波数追従電流アークを発生させます。アークが電柱に取り付けられたLBSまたはその近くで発生した場合、アークのエネルギーはLBSの接点アセンブリと絶縁体に直接降り注ぎます。.

アークエネルギーの計算：

$W_{arc} = I_{fault}^2 ￤times R_{arc}\回 t_{clear}$

故障電流8kA、保護解除時間200msの11kV配電線の場合：

$W_{arc} = (8,000)^2 ㎟ 0.05 ㎟ 0.2 = 640,000 ㎟ J} = 640 ㎟ kJ$

このアークエネルギー（200msで640kJ）は、故障電流遮断の定格を持たない屋外用LBS接点アセンブリを破壊するのに十分である。屋外用LBSの定格は負荷電流遮断用であり、故障電流遮断用ではありません。LBSが閉位置にある間に雷後の追従電流アークが発生した場合、LBS接点アセンブリは、上流の保護が故障を除去するまで、アークエネルギーを完全に吸収します。.

アーク保護ギャップ： 配電線上の屋外 LBS ユニットには、追従電流アークを LBS 接点アセンブリから逸らすアーク保護装置（アークギャップ、排出ヒューズ、再接続器）が設置されていないことがよくあります。このような設備では、落雷後の故障除去イベントのたびにアークエネルギーがLBSに直接蓄積され、ダメージが蓄積されて、最終的には暴風雨時に接点アセンブリの故障を引き起こします。.

故障メカニズム4：電気的・環境的ストレスの複合による機械的故障

激しい雷雨では、雷の電気的ストレスと、強風負荷、雨による衝撃、アーク加熱と雨による冷却の急激な熱サイクル、電柱構造を通して伝わる近接落雷の機械的衝撃といった機械的環境ストレスが組み合わされます。腐食した動作機構、ひび割れた絶縁体、疲労した接点バネなど、機械的劣化があらかじめ存在するポールマウント型LBSユニットは、電気的または機械的ストレスだけでは故障を引き起こさないような負荷レベルで、この複合ストレスの下で故障します。.

複合応力破壊経路：

1. 既存の絶縁体マイクロクラック（以前の熱サイクルまたは機械的衝撃によるもの） - 日常の目視検査では検出されない。
2. 雷雨が亀裂に浸入 - 亀裂内の水が亀裂経路の絶縁耐力を低下させる
3. 絶縁体全体に雷サージ電圧が発生 - 濡れたクラック経路の絶縁耐力が低下し、クラックに沿ってフラッシュオーバーが発生
4. 電力周波数に追従する電流アークが亀裂経路を加熱 - 熱膨張により亀裂が拡大
5. その後の雨による冷却でクラックが収縮し、機械的疲労によりクラックの位置で絶縁体が破壊される。
6. 絶縁体の破壊がLBS相対地絡故障を引き起こす - 完全なユニット故障

この故障経路は、嵐後の検査で、機械的な故障と思われる絶縁体の破壊が頻繁に発見される理由を説明する。.

サージアレスタの調整不良が屋外用LBSユニットを雷の過電圧被害に晒すのはなぜか？

避雷器の調整は、ポールマウント型 LBS 雷保護の最も技術的に複雑な要素であり、配電線グリッドのアップグレードプロジェクトで最も頻繁に誤って実装される要素でもあります。屋外 LBS ユニットが雷の過電圧被害に最もよくさらされる避雷器の調整に関する 3 つの失敗は、避雷器の定格電圧の誤り、避雷器と保護対象機器の間の過度の離隔距離、および目に見える故障を誘発せずに保護マージンをなくした避雷器の劣化です。.

調整の失敗1：サージアレスタの定格電圧の誤り

サージアレスタの連続動作電圧($U_{COV}$を含む）設置地点の最大連続電源周波数電圧以上に選択しなければならない。 一時的過電圧⁴ (TOV)条件は、未発掘または共振アーチ型ネットワークにおける地絡時のものである：

$U_{COV}\U_{system_max} U_{COV\k_{TOV}$

33kVシステム($U_{system_max}$ = 36 kV)と共振接地($k_{TOV}$ = 完全地絡TOVの場合は1.73）：

$U_{COV}\U_{COV}} U_{COV}} U_{COV}} U_{COV}} U_{COV}} U_{COV}} U_{COV}}\times 1.73 = 36 \text{ kV}.$

よくある間違いだ： TOV条件下での最大連続動作電圧ではなく、システムの公称電圧に基づいてサージアレスタを指定すること。アレスタは $U_{COV}$ = 20.8 kV ($36/sqrt{3｝$33kV系統の共振アーチ型避雷器は、地絡TOV時に連続導通になり、雷保護に最も必要な瞬間に熱的に過負荷がかかり、破壊されます。.

劣化したアレスタや破壊されたアレスタは、保護をゼロにする - LBSはクランプなしで全サージ電圧にさらされる。.

調整の失敗2：アレスタと保護対象機器の間の過大な離隔距離

LBS端子における残留電圧は、アレスタ端子におけるアレスタ残留電圧よりも高い。この差は、LBS端子における進行波の反射と、アレスタとLBS間の接続のインダクタンスによって生じる：

$U_{LBS} = U_{arrester_residual} U_{arrester_residual\L_{connection｝$

どこで $S$ は雷電流波面の急峻度（kA/μs）である、,$dI/dt$ は現在の上昇率であり $L_{connection}$ はアレスタとLBS端子間のリード線のインダクタンスである。.

分離距離のルール： 一般的な雷波面の急峻さでは、アレスタと保護される機器の間の距離1mにつき保護される機器の端子電圧は約1kV増加します。75kVのLIWVを持つ12kVの屋外LBSと30kVの残留電圧を持つ避雷器の場合：

$\最大分離度} = ∮frac{75 - 30}{1\倍 ＝ ㎟frac{1}{2} ＝ 22．$

係数2は、LBS端末での進行波の反射が2倍になることを考慮している。. 保護された屋外LBSから20～25 m以上離れた場所に設置された避雷器は、徐々に保護性能が低下します。50 m以上離れると、避雷器は急峻な前面雷サージに対して無視できるほどの保護性能を発揮します。.

調整の失敗3：アレスタの劣化で保護マージンがなくなる

金属酸化物バリスタ（MOV）サージアレスタは、サージエネルギーを吸収するたびに劣化します。MOVブロックが劣化すると保護レベル（定格放電電流での残留電圧）が上昇し、アレスタの保護レベルと機器のLIWVとの間のマージンが減少します。設置時には正しく調整されていた避雷器も、雷の発生率が高い地域で5～10年使用すると、保護マージンが失われている可能性があります。.

アレスタの劣化検出：

• 漏れ電流測定： 動作電圧での抵抗漏れ電流 > 1 mA は、MOV の著しい劣化を示す - アレスタの交換が必要
• 第3高調波電流の解析： 漏れ電流の第 3 高調波成分が全漏れ電流の 20% を超える場合、MOV ブロックの劣化が不均一であることを示す。
• サーマルイメージング： アレスタ本体のホットスポットは、局所的なMOVブロックの故障を示す - 直ちにアレスタの交換が必要

アレスタの調整不良の結果を示す顧客事例： 20kVの架空送電線の通路で1回の激しい雷雨が発生した際、電柱に取り付けられた屋外用LBSが7台も故障したため、インドネシアの地域配電事業者の送電網アップグレードプロジェクトマネージャーがBeptoに連絡しました。嵐後の調査で、故障した7つのユニットすべてが、18ヶ月前にアップグレードされた15 kmの線路区間に設置されていることが判明しました。グリッドアップグレードによって線路電圧は11 kVから20 kVに上昇しましたが、元の11 kV定格の避雷器はそのまま使用されていました。11kVの避雷器は $U_{COV}$= 8.4kV-20kVラインの連続使用電圧（11.5kV相対地間）以下。アレスタは電圧のアップグレード以来、継続的な部分導通状態にあり、MOVブロックが劣化していたため、暴風雨時には雷保護が機能しませんでした。Beptoは、20kV定格の交換用避雷器を以下の条件で供給しました。 $U_{COV}$ = 17kVに調整し、破損した屋外LBSユニット7台すべての交換と設置を行った。その後の2回の雷雨シーズンでは、それ以上の故障は発生しなかった。.

激しい雷雨後のポールマウントLBS故障のトラブルシューティングは？

根本的な原因を修正せずに故障したユニットを同じ仕様のユニットと交換すると、次の暴風雨の際に同じ故障が発生する。.

ステップ1：保護記録から故障のタイムラインを確定する

故障したユニットに接近する前に、暴風雨時の保護リレー動作記録とフォルトレコーダのデータを抽出する：

• リレー動作時間と落雷時間： 記録された落雷から 1～2 ms 以内に保護リレーが動作した場合、故障はメカニズム 2（インパルス過電圧）またはメカニズム 3（落雷後アーク）である可能性が高い。嵐が始まってから数分後にリレーが動作した場合は、メカニズム 1（湿潤汚染フラッシュオーバー）の可能性が高い。
• 故障電流の大きさ： システム見通し故障レベル以上の故障電流は、碍子破断によるボルト状故障を示す（メカニズム 4）。見通し故障レベルを下回り、急速に減衰する故障電流は、フラッシュオーバアークを示す（メカニズム 1 または 2）。
• リクロースの成否： 故障後の自動再閉路に成功した場合は、フラッシュオーバ（アーク消弧後の自己消弧）を示し、再閉路に失敗した場合は、絶縁体の破壊または接点アセンブリの破壊による永久故障を示す。

ステップ2：故障ユニットでの物的証拠評価

証拠タイプ	観察	示された故障メカニズム
絶縁体表面トラッキング	絶縁体表面に黒色カーボンの跡、破壊なし	メカニズム1 - ウェット汚染フラッシュオーバー
インシュレーターのパンク	絶縁体本体に穴が開き、穴の周囲にカーボンが堆積	メカニズム2 - インパルス過電圧パンクチャー
絶縁破壊	きれいな、またはカーボンで縁取られた破断面、トラッキングなし	メカニズム4：複合ストレスによる機械的故障
接点アセンブリの破壊	溶融または気化した接点材料、アーク放電	メカニズム3 - 雷後のアークエネルギー
サージアレスタの状態	ハウジングのひび割れ、エンドフィッティングの変位、カーボンの付着	アレスターの故障 - 調整不良が根本原因
アレスタのリード状態	溶融または気化したアレスタのアースリード	アレスタ作動 - 残留電圧定格をチェック
隣接ユニットの状態	隣接するユニットに同じダメージ	組織的な調整の失敗 - 単独の出来事ではない

ステップ3：サージアレスタの評価

ステップ 2 で特定した主な故障メカニズムに関係なく、影響を受けるラインセクションの全ユニットのサージアレスタの状態を評価する：

1. 目視検査： ハウジングのひび割れ、エンドフィッティングの変位、カーボンの堆積を点検します。
2. 漏れ電流測定： 動作電圧で抵抗漏れ電流を測定する - 抵抗漏れ電流が1 mAを 超えるアレスタを交換する
3. アレスタの定格電圧を確認する： 確認 $U_{COV}$ ≥ TOV 係数を含む ≧ 相-接地間動作電圧 - 定格不足のアレスタを交換する。
4. 分離距離を測定する： アレスタとLBSの分離≦20mを確認 - この距離を超えるアレスタは移設する。

ステップ4：絶縁体の汚染評価

メカニズム1（湿潤汚染フラッシュオーバー）として特定された故障の場合：

1. 測定 等価塩析密度⁵ (ESDD）： 絶縁体表面を脱イオン水で洗浄し、洗浄水の導電率を測定 - ESDDをmg/cm²単位で計算
2. 汚染の深刻度を分類する： ESDD を IEC 60815-1 の重大度レベルと比較する
3. 必要な沿面距離を計算する： 測定された汚染レベルに対してIEC 60815-1の最小沿面距離を適用する。
4. 設置された沿面距離と比較する： 設置された沿面距離がIEC 60815-1要件未満の場合は、正しい沿面距離を持つ交換用絶縁体をご指定ください。

ステップ5：代替機器の故障後仕様

故障のメカニズム	根本原因	交換仕様変更
メカニズム1 - ウェット汚染フラッシュオーバー	沿面距離不足	絶縁体の沿面距離をIEC 60815-1の汚染レベル要件に合わせる
メカニズム2 - インパルス過電圧	アレスタの調整不良	アレスタを正しいものと交換する $U_{COV}$ 定格; 離隔距離≤20 mを確認
メカニズム3 - 雷後アークエネルギー	アーク分流保護なし	アーク保護定格の LBS を指定してください。
メカニズム4 - 機械的応力の組み合わせ	既存の絶縁体の劣化	絶縁体検査プログラムを実施し、亀裂や損傷のある絶縁体のユニットを交換する。

ポールマウント型LBSの雷雨故障率を低減するグリッドアップグレードとライフサイクル戦略とは？

グリッド・アップグレード雷保護仕様

架空送電線の電圧、ルーティング、またはトポロジーを変更するすべてのグリッド・アップグレード・プロジェクトは、アップグレード・コリドー内のすべてのポールマウント屋外LBSユニットに対する雷保護アセスメントを含まなければならない。この評価では、4 つの故障メカニズムすべてに対応する必要があります：

メカニズム1防止 - 絶縁体汚染仕様：

• 交換用絶縁体を指定する前に、IEC 60815-1 に従ったサイト汚染調査を実施する。
• 一般的なエリア分類ではなく、測定された ESDD に基づいて最小沿面距離を指定する。
• 線間電圧を上昇させるグリッド・アップグレード・プロジェクトには、20%の沿面マージンを追加適用する。

メカニズム2防止 - サージアレスタ協調仕様：

• 計算する $U_{COV}$ ネットワークの接地構成に関するTOVファクターを含む要件
• 保護されたLBS端子から15m以内にアレスタを設置すること。
• 保護マージンの確認：LBS LIWVの10kA放電≦87%時のアレスタ残留電圧

メカニズム3の防止 - アーク保護アーキテクチャ：

• 故障除去時間が150ミリ秒を超える線路に、5キロメートルを超えない間隔で排出ヒューズまたは線路リクローザを設置する。
• 線路障害レベルおよびクリア時間に見合ったアーク保護定格を持つ屋外用 LBS ユニットを指定する。
• アーク保護装置の動作を上流の保護装置と調整し、故障エネルギーがLBSに到達する前に制限されるようにする。

メカニズム4の防止 - 機械的完全性の仕様：

• 高降雨環境での操作機構保護のため、最低 IP65 の屋外用 LBS ユニットをご指定ください。
• 高照度地域に設置されるユニットには、目視検査のみではなく、工場での絶縁体圧力試験を義務付ける。
• 沿岸および産業環境では、すべての外部ファスナーおよび接点バネにステンレス鋼製金具を指定する。

高照度地域におけるポールマウント型屋外LBSのライフサイクル・メンテナンス・スケジュール

メンテナンス活動	インターバル	方法	合格基準
絶縁体の汚染評価	年間（嵐のシーズン前）	ESDD測定または同等	設置沿面距離のIEC 60815-1クラス内のESDD
絶縁体の目視検査	年間	双眼鏡またはドローンによる検査	ひび、欠け、トラッキングマークなし
サージアレスタ漏れ電流	年間	オンライン漏れ電流計	抵抗成分 < 1 mA
サージアレスタの赤外線画像	年間（雨季後）	動作電圧での赤外線カメラ	隣接する相より5 K以上高いホットスポットはない
接触抵抗測定	3年ごと	マイクロオームメーター ≥ 100 A DC	≤ コミッショニング・ベースラインの150%
操作機構点検	3年ごと	手動操作＋潤滑	スムーズな操作、正確な位置表示
嵐後の点検	激しい暴風雨の後	目視＋アレスタ漏れ電流	損傷なし。劣化した部品は交換すること
サージアレスタの交換	10年ごと、または重大なサージの発生後	全面交換 - 改装ではない	検証済みの新しいユニット $U_{COV}$ 格付け

メンテナンス間隔調整のための雷発生率ゾーニング

雷発生率の高い地域（IEC 62305-2による地上放電密度（GFD）＞4閃光/km²/年）にある配電線区間では、保守頻度を増やす必要がある：

• 年1回の絶縁体の清掃： 高GFD地域では、年1回の点検の間に汚れが蓄積すると、湿式フラッシュオーバーを引き起こすのに十分な場合がある。
• サージアレスタの2年に1度の交換： 年間10回以上のサージが記録される高GFD地域では、MOVの劣化は標準的な交換間隔である10年よりも早く進行する。
• 48時間以内の嵐後の検査： 高GFD地域では、1シーズンに何度も激しい暴風雨に見舞われる。暴風雨の被害を受けたユニットが次の暴風雨の前に特定され、交換されなければ、耐力が低下した状態で故障することになる。

第二の事例は、ライフサイクル戦略の価値を実証している。. 高GFD沿岸地域（GFD = 12閃光/km²/年）の33kV架空送電線網を管理するマレーシアの送配電事業者の信頼性エンジニアが、1回の暴風雨シーズンに電柱設置型屋外LBSの故障が23件発生し、故障率が前シーズンの4倍に達したため、Beptoに連絡しました。調査の結果、予算によるメンテナンスの延期により、年1回の碍子清掃と避雷器の漏れ電流評価が18ヶ月間延期されていたことが判明しました。延期期間中、沿岸の塩分汚染は、設置された絶縁体の沿面距離に対するIEC 60815-1のしきい値を2.5倍上回るESDDレベルまで蓄積され、6台の避雷器が2mAを超える抵抗漏れ電流まで劣化していたため、最低限の雷保護しかできませんでした。Beptoは劣化した全ユニットの交換用避雷器と、線路の沿岸部8kmの高沿面距離の交換用絶縁体を供給しました。メンテナンスプロトコルの見直し（延期規定なしの年1回の清掃と避雷器の評価）により、翌シーズンの暴風雨による故障は2ユニットまで減少しました。.

結論

激しい雷雨時の電柱設置型屋外LBSの故障は、自然現象による無作為なものではありません。4つの異なるメカニズムに従う予測可能な工学的故障であり、それぞれに特定の根本原因、特定の防止策、および雷雨後の検査からメカニズムを特定する特定の物的証拠があります。仕様不足の碍子での湿潤汚染フラッシュオーバー、不正確な定格電圧や過大な離隔距離によるサージアレスタの調整不良、アーク保護がないことによる雷後のアークエネルギー破壊、既存の劣化による複合応力による機械的故障は、それぞれ異なる是正措置を必要とします。. 一般的なエリア分類ではなく ESDD 測定データから絶縁体の沿面距離を指定する。 $U_{COV}$ ネットワークの接地構成に対する実際のTOV係数に照らし合わせ、保護されたLBS端子から15m以内にアレスタを設置し、線路障害レベルとクリアリング時間に一致した間隔でアーク保護装置を設置し、激しい暴風雨が発生するたびに48時間以内に暴風雨後の検査プロトコルを実行する。これは、雷雨障害を、屋外LBSサービスのライフサイクル全体にわたって、繰り返し発生するメンテナンスの負担から、管理可能で徐々に低減可能なリスクに変える完全な規律である。.

激しい雷雨時のポールマウントLBSの故障に関するFAQ

1. 汚染環境用の高電圧絶縁体の選定と寸法について概説したIECの公式規格。. ↩

2. 雷サージが高圧線上を進行波として伝播する仕組みを説明する学術資料または工学ガイド。. ↩

3. 電気機器の雷インパルス耐電圧の計算および試験について説明した技術ガイドまたは規格。. ↩

4. 共振耳を持つ電力ネットワークにおける一時的な過電圧の原因と計算について詳述した技術資料。. ↩

5. 電気絶縁体の等価塩析密度測定の技術的方法論と業界のベストプラクティス。. ↩