วิธีเลือกชุดอุปกรณ์ป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้าที่เหมาะสม

บทนำ

การป้องกันหม้อแปลงในระบบจ่ายไฟฟ้าแรงดันปานกลางต้องการสถาปัตยกรรมอุปกรณ์สวิตช์ที่สามารถตอบสนองความต้องการทางวิศวกรรมสามประการที่ดึงไปในทิศทางที่แตกต่างกันพร้อมกัน: การตัดวงจรที่เชื่อถือได้ครอบคลุมช่วงกระแสไฟฟ้าลัดวงจรทั้งหมดของหม้อแปลง, การสลับโหลดที่ปลอดภัยสำหรับการจ่ายไฟและการหยุดจ่ายไฟตามปกติ, และความสามารถในการแยกที่มองเห็นได้สำหรับการเข้าถึงการบำรุงรักษา — ทั้งหมดนี้อยู่ภายใต้ข้อจำกัดทางกายภาพของแผงสวิตช์เกียร์แรงดันปานกลางและข้อจำกัดทางเศรษฐกิจของงบประมาณการปรับปรุงระบบโครงข่ายไฟฟ้าชุดรวม — การประกอบแบบบูรณาการของสวิตช์ตัดโหลดในอาคาร ฟิวส์แรงดันสูง และสวิตช์ต่อลงดิน — มีอยู่ได้ก็เพราะไม่มีอุปกรณ์สวิตช์ใดเพียงอย่างเดียวที่สามารถตอบสนองทั้งสามข้อกำหนดพร้อมกันได้. การเลือกชุดอุปกรณ์ผสมที่เหมาะสมสำหรับการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้าไม่ใช่การตัดสินใจจากแคตตาล็อก: แต่เป็นการตัดสินใจทางวิศวกรรมที่มีสี่พารามิเตอร์ที่ต้องพิจารณา ซึ่งต้องการข้อมูลเกี่ยวกับกำลังไฟฟ้าที่กำหนดของหม้อแปลงไฟฟ้า, ระดับความผิดพลาดของระบบ, ปรัชญาการประสานงานการป้องกัน, และการคาดการณ์การโหลดสำหรับการปรับปรุงระบบกริด ก่อนที่จะสามารถเขียนข้อกำหนดของชุดอุปกรณ์ผสมได้. สำหรับวิศวกรอัพเกรดระบบกริด, ผู้ออกแบบสถานีไฟฟ้า, และผู้จัดการการจัดซื้อที่ระบุอุปกรณ์ป้องกันหม้อแปลง, คู่มือการเลือกนี้มอบกรอบทางเทคนิคที่สมบูรณ์ — ตั้งแต่มาตรฐาน IEC สำหรับการออกแบบหน่วยรวมไปจนถึงการประเมินการใช้งานแบบขั้นตอนต่อขั้นตอนที่ช่วยกำหนดพารามิเตอร์ที่กำหนดถูกต้องสำหรับตำแหน่งการป้องกันหม้อแปลงแต่ละตัว.

สารบัญ

• หน่วยผสมคืออะไร และสถาปัตยกรรมของมันสามารถตอบสนองความต้องการการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้าแรงดันปานกลางได้อย่างไร?
• ส่วนประกอบหลักสามส่วนของชุดรวมทำงานร่วมกันอย่างไรเพื่อปกป้องหม้อแปลงแรงดันปานกลาง?
• วิธีการเลือกพารามิเตอร์ชุดที่ถูกต้องสำหรับแต่ละการใช้งานการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้า?
• ปัจจัยใดในวงจรชีวิตและการอัปเกรดกริดที่กำหนดความน่าเชื่อถือระยะยาวของหน่วยรวม?

หน่วยผสมคืออะไร และสถาปัตยกรรมของมันสามารถตอบสนองความต้องการการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้าแรงดันปานกลางได้อย่างไร?

ชุดอุปกรณ์ไฟฟ้าแรงดันปานกลางแบบรวมเป็นชุดเดียวกัน (Medium Voltage Combination Unit) เป็นอุปกรณ์สวิตช์ที่ประกอบและทดสอบตามมาตรฐานจากโรงงาน ประกอบด้วยส่วนประกอบหลักสามส่วนที่มีหน้าที่แตกต่างกันอย่างชัดเจนในชุดเดียวที่ติดตั้งบนแผงควบคุม ได้แก่ สวิตช์ตัดโหลดในอาคาร (Load Break Switch - LBS) สำหรับการสับเปลี่ยนและแยกโหลดปกติ, ชุดฟิวส์ตัดกระแสเกินและกระแสลัดวงจรแรงดันสูงแบบจำกัดกระแส (Current-Limiting Fuses) สำหรับการป้องกันกระแสเกินและกระแสลัดวงจร และสวิตช์ต่อสายดิน (Earthing Switch) สำหรับการต่อสายดินเพื่อความปลอดภัยของบุคลากรในระหว่างการบำรุงรักษาการรวมองค์ประกอบทั้งสามนี้เข้าด้วยกันเป็นชุดประกอบที่ผ่านการทดสอบแล้วเป็นลักษณะเฉพาะที่แยกแยะหน่วยรวมออกจากกลุ่มของอุปกรณ์ที่ระบุแยกกัน — การทดสอบประเภทนี้ยืนยันการทำงานร่วมกันระหว่างองค์ประกอบภายใต้สภาวะความผิดพลาด ไม่ใช่เพียงแค่ประสิทธิภาพของแต่ละองค์ประกอบเท่านั้น.

ทำไมการป้องกันตัวแปลงจึงต้องการทั้งสามองค์ประกอบ

การป้องกันหม้อแปลงในระบบแรงดันปานกลางครอบคลุมช่วงกระแสไฟฟ้าลัดวงจรที่อุปกรณ์สวิตชิ่งใด ๆ ไม่สามารถรับมือได้อย่างน่าเชื่อถือตลอดช่วงทั้งหมด:

• ช่วงกระแสโหลด (การทำงานปกติ): 10–100% ของกระแสไฟฟ้าที่กำหนดของหม้อแปลง — จัดการโดย LBS ภายในอาคาร ซึ่งทำหน้าที่เปิดและปิดกระแสโหลดในระหว่างการจ่ายพลังงานและการหยุดจ่ายพลังงานตามปกติ
• ช่วงการทำงานเกิน (110–600% ของกระแสไฟฟ้าที่กำหนด): การโอเวอร์โหลดทางความร้อนและข้อผิดพลาดเล็กน้อย — จัดการโดยฟิวส์แรงดันสูง ซึ่งให้ การป้องกันกระแสเกินแบบย้อนเวลา¹ ประสานกับเส้นโค้งความทนทานความร้อนของหม้อแปลง
• ช่วงลัดวงจร (600–40,000% ของกระแสไฟฟ้าที่กำหนด): ความผิดพลาดภายในหม้อแปลงและความผิดพลาดภายนอกที่เกิดจากการยึดด้วยสลักเกลียว — จัดการโดยฟิวส์จำกัดกระแสสูง (HV current-limiting fuse) ซึ่งจะตัดกระแสความผิดพลาดได้ถึงขีดความสามารถในการตัดกระแสสูงสุดภายในครึ่งรอบแรก จำกัดพลังงานที่ปล่อยผ่านให้อยู่ในระดับที่หม้อแปลงและอุปกรณ์สวิตช์เกียร์สามารถทนได้

สวิตช์ต่อสายดินให้ฟังก์ชันการต่อสายดินเพื่อความปลอดภัยซึ่งทั้ง LBS และฟิวส์ไม่สามารถทำได้ — ยืนยันการตัดพลังงานของวงจรและปกป้องบุคลากรซ่อมบำรุงที่ทำงานบนหม้อแปลงหรืออุปกรณ์ปลายทาง.

มาตรฐาน IEC ที่ควบคุมการออกแบบและการทดสอบหน่วยผสม

มาตรฐาน	ขอบเขต	ข้อกำหนดหลักสำหรับหน่วยผสม
IEC 62271-1052	สวิตช์-ฟิวส์สำหรับกระแสสลับ	การทดสอบประเภทสำหรับการทำงานร่วมกันของฟิวส์ LBS, การทำงานของหมุดกระแทก, การประสานกระแสการถ่ายโอน3
IEC 62271-103	สวิตช์ตัดโหลด	LBS ให้คะแนนกระแสปกติ, ความทนทานในการสลับโหลด, ประสิทธิภาพการดับอาร์ก
IEC 60282-1	ฟิวส์แรงดันสูง	แรงดันไฟฟ้าที่กำหนดของฟิวส์จำกัดกระแส, ความสามารถในการตัดวงจร, ลักษณะความสัมพันธ์ระหว่างเวลาและกระแส
IEC 62271-102	สวิตช์ต่อสายดิน	การจำแนกประเภทความบกพร่อง, ความทนทานเชิงกล, ข้อกำหนดการเชื่อมต่อ
IEC 62271-200	สวิตช์เกียร์แบบปิดโลหะ	การรวมแผง, การจำแนกประเภทอาร์คภายใน, แผนผังการล็อค

ข้อกำหนดที่สำคัญของ IEC 62271-105: การทดสอบแบบชุดรวมต้องตรวจสอบให้แน่ใจว่าเมื่อฟิวส์ทำงานภายใต้สภาวะผิดปกติ กลไกเข็มกระแทกจะตัดวงจร LBS ได้อย่างน่าเชื่อถือเพื่อเปิดทั้งสามเฟสพร้อมกัน — ป้องกันสภาวะอันตรายจากการจ่ายไฟเฟสเดียวหรือสองเฟสที่จะเกิดขึ้นหาก LBS ยังคงปิดอยู่หลังจากการทำงานของฟิวส์เฟสเดียว.

สถาปัตยกรรมหน่วยผสมแบบต่างๆ

สถาปัตยกรรม	ส่วนประกอบ	การสมัคร	ข้อจำกัด
LBS + ฟิวส์ (ไม่มีสวิตช์ต่อสายดิน)	LBS, ฟิวส์ HV	การติดตั้งในพื้นที่จำกัด ความถี่ในการบำรุงรักษาต่ำ	ไม่มีการต่อสายดินแบบรวม — ต้องจัดเตรียมการต่อสายดินแยกต่างหาก
LBS + ฟิวส์ + สวิตช์กราวด์	LBS, ฟิวส์ HV, สวิตช์ต่อสายดิน	การป้องกันหม้อแปลงมาตรฐาน — พบได้บ่อยที่สุด	พื้นที่มาตรฐาน
LBS + ฟิวส์ + สวิตช์ต่อสายดิน + วงจรป้องกันไฟกระชาก	LBS, ฟิวส์ HV, สวิตช์ต่อสายดิน, MOV arrester	หม้อแปลงไฟฟ้าแบบจ่ายไฟผ่านสายเหนือศีรษะ, การสัมผัสกับฟ้าผ่า	พื้นที่ขนาดใหญ่ขึ้น
ระบบ LBS พร้อมมอเตอร์ + ฟิวส์ + สวิตช์ต่อสายดิน	LBS ขับเคลื่อนด้วยมอเตอร์, ฟิวส์แรงดันสูง, สวิตช์ต่อลงดิน	สถานีไฟฟ้าย่อยที่อัปเกรดและบูรณาการกับระบบ SCADA	ต้องการพลังงานเสริม

ส่วนประกอบหลักสามส่วนของชุดรวมทำงานร่วมกันอย่างไรเพื่อปกป้องหม้อแปลงแรงดันปานกลาง?

ประสิทธิภาพการป้องกันของชุดรวมไม่ขึ้นอยู่กับการจัดอันดับของแต่ละส่วนประกอบทั้งสาม แต่ขึ้นอยู่กับการทำงานร่วมกันอย่างประสานกันระหว่างส่วนประกอบเหล่านั้น — โดยเฉพาะอย่างยิ่งการประสานกันระหว่างลักษณะเวลา-กระแสของฟิวส์แรงดันสูงกับโปรไฟล์กระแสไฟฟ้ารั่วไหลและกระแสไฟฟ้าลัดวงจรของหม้อแปลง และการถ่ายโอนพลังงานของหมุดฟิวส์ไปยังกลไกการตัดวงจรของ LBS อย่างเชื่อถือได้.

ส่วนที่ 1: ระบบระบุตำแหน่งในอาคาร — การสลับโหลดและการแยก

ระบบระบุตำแหน่งภายในอาคาร (LBS) ในชุดรวมทำหน้าที่สามประการที่แตกต่างกันตลอดวงจรชีวิตของการป้องกันหม้อแปลง:

การทำงานสลับปกติ: ทำหน้าที่เปิดและปิดกระแสแม่เหล็กของหม้อแปลงและกระแสโหลดเต็มระหว่างการทำงานและการหยุดการทำงาน กระแสแม่เหล็กเริ่มต้นของหม้อแปลง — โดยทั่วไปคือ 8–12 เท่าของกระแสหม้อแปลงที่กำหนดสำหรับรอบแรก — อยู่ในความจุกระแสเปิดที่กำหนดของ LBS แต่ต้องไม่สับสนกับกระแสลัดวงจร LBS ไม่ได้ถูกกำหนดให้ตัดกระแสลัดวงจร; หน้าที่นั้นเป็นของฟิวส์แรงดันสูงเท่านั้น.

การรับสัญญาณทริปแบบพินของสไตรเกอร์: เมื่อฟิวส์แรงดันสูงทำงานภายใต้สภาวะผิดปกติ หมุดจุดระเบิดจะปล่อยพลังงานกลที่เก็บสะสมไว้เพื่อกระตุ้นกลไกตัดวงจรของ LBS ทำให้วงจรทั้งสามเฟสเปิดภายในเวลาเปิดที่ระบุของ LBS (โดยทั่วไป 30–60 มิลลิวินาที) การเปิดวงจรทั้งสามเฟสนี้เป็นข้อบังคับ — หากเปิดเพียงเฟสเดียวบนสายป้อนหม้อแปลงจะก่อให้เกิดความไม่สมดุลของแรงดันไฟฟ้าที่เป็นอันตรายและอาจเกิดเฟอโรเรโซแนนซ์ได้.

ฟังก์ชันการแยก: หลังจากที่ LBS เปิดแล้ว — ไม่ว่าจะเป็นการสลับตามปกติหรือการปล่อยสลัก — จะให้ช่องว่างการแยกที่มองเห็นได้ซึ่งจำเป็นตามมาตรฐาน IEC 62271-102 สำหรับการเข้าถึงเพื่อบำรุงรักษาหม้อแปลง สวิตช์ต่อลงดินสามารถปิดได้เฉพาะเมื่อยืนยันว่า LBS เปิดแล้วเท่านั้น ซึ่งบังคับโดยระบบล็อคทางกลระหว่างอุปกรณ์ทั้งสอง.

ส่วนที่ 2: ฟิวส์จำกัดกระแสไฟฟ้าแรงสูง — การตัดวงจรเมื่อเกิดข้อผิดพลาด

ฟิวส์จำกัดกระแส HV เป็นองค์ประกอบการตัดวงจรเมื่อเกิดข้อผิดพลาดของชุดอุปกรณ์ผสม การเลือกฟิวส์นี้ถูกควบคุมโดยขอบเขตสองประการที่กำหนดค่าความเหมาะสมของฟิวส์สำหรับแต่ละการใช้งานของหม้อแปลง:

ขอบเขตด้านล่าง — กระแสไฟฟ้ากระแสสูงสุดที่ลดลง ($ไอ_min$):
ฟิวส์ต้องทำงานได้อย่างเชื่อถือได้สำหรับกระแสไฟฟ้าลัดวงจรทั้งหมดที่สูงกว่ากระแสตัดขั้นต่ำ สำหรับการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้า ขีดจำกัดนี้ถูกกำหนดโดยกระแสลัดวงจรที่สะท้อนกลับจากขดลวดทุติยภูมิของหม้อแปลงไปยังขดลวดปฐมภูมิ:

$I_{min_primary} = \frac{I_{fault_secondary}}{n_{transformer}} \times \frac{1}{Z_{transformer}}$

กระแสตัดขั้นต่ำของฟิวส์ต้องต่ำกว่าค่านี้ — เพื่อให้แน่ใจว่าความผิดพลาดภายในของหม้อแปลงจะสร้างกระแสปฐมภูมิที่เพียงพอในการทำงานของฟิวส์.

ขอบเขตด้านบน — กระแสไฟฟ้าสูงสุดที่เกิดการลัดวงจร ($ไอ_แม็กซ์$):
ฟิวส์ต้องสามารถตัดกระแสไฟฟ้าลัดวงจรได้ถึงกระแสไฟฟ้าลัดวงจรที่คาดการณ์ไว้ของระบบ ณ จุดติดตั้ง โดยไม่เกินขีดจำกัดพลังงานที่ปล่อยผ่านของหม้อแปลงและอุปกรณ์สวิตช์เกียร์ ฟิวส์จำกัดกระแสจะตัดภายในครึ่งรอบแรก โดยจำกัดกระแสสูงสุดที่ปล่อยผ่านให้ไม่เกิน:

$I_{let-through} = k \times \sqrt{I_{fault_prospective}}$

ที่ไหน $k$ คือ ฟิวส์ ปัจจัยจำกัดกระแส⁴ (โดยทั่วไป 2.0–3.5 สำหรับฟิวส์จำกัดกระแสมาตรฐาน HV).

การประสานการทำงานของหม้อแปลงไฟฟ้าในกรณีกระแสไฟฟ้าเกินชั่วคราว ลักษณะเฉพาะของเวลา-กระแสของฟิวส์ต้องไม่ทำงานในระหว่างการกระชากกระแสขณะเริ่มจ่ายไฟให้กับหม้อแปลงไฟฟ้า โปรไฟล์ของกระแสกระชากเป็นดังนี้:

$i_{inrush}(t) = I_{inrush_peak} \times e^{-t/\tau}$

ที่ไหน $ไอ_อินรัช_พีค$ โดยทั่วไปคือ 8–12 เท่าของกระแสที่กำหนดของหม้อแปลง $\tau$ คือค่าคงที่เวลาของการลดลงของกระแสไหลเข้า (โดยทั่วไปคือ 0.1–0.5 วินาทีสำหรับหม้อแปลงไฟฟ้าจำหน่าย) ฟิวส์ต้องมีเวลาหลอมละลายขั้นต่ำที่เกินกว่าระยะเวลาของกระแสไหลเข้าที่ขนาดกระแสไหลเข้าสูงสุด — ข้อกำหนดการประสานงานที่กำหนดขนาดฟิวส์ขั้นต่ำสำหรับหม้อแปลงไฟฟ้าแต่ละขนาด.

ส่วนที่ 3: สวิตช์ต่อสายดิน — การต่อสายดินเพื่อความปลอดภัยของบุคลากร

สวิตช์ต่อสายดินในชุดรวมถูกเชื่อมต่อทางกลกับ LBS ผ่านการเชื่อมต่อทางกลโดยตรง — สวิตช์ต่อสายดินไม่สามารถปิดได้หาก LBS ไม่อยู่ในตำแหน่งเปิดเต็มที่ และ LBS ไม่สามารถปิดได้หากสวิตช์ต่อสายดินอยู่ในตำแหน่งปิด การเชื่อมต่อทางกลนี้เป็นข้อจำกัดทางกลกายภาพ ไม่ใช่การเชื่อมต่อทางไฟฟ้า — มันทำงานอย่างอิสระจากพลังงานเสริมและไม่สามารถถูกทำลายได้หากวงจรควบคุมล้มเหลว.

การจำแนกประเภทความผิดพลาดสำหรับสวิตช์กราวด์ป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้า:

สวิตช์ต่อสายดินในชุดอุปกรณ์ป้องกันหม้อแปลงต้องได้รับการจัดอันดับให้ ความสามารถในการก่อให้เกิดข้อผิดพลาด E1⁵ (IEC 62271-102) — ไม่ใช่ E0 เหตุผลคือการป้อนกระแสย้อนกลับของขดลวดทุติยภูมิของหม้อแปลง: แม้ว่าจะเปิด LBS หลักและฟิวส์ HV ยังคงสภาพเดิม หม้อแปลงที่มีขดลวดทุติยภูมิเชื่อมต่อกับบัสบาร์ที่มีไฟสามารถรักษาแรงดันไฟฟ้าบนขดลวดหลักได้ผ่านการเหนี่ยวนำแม่เหล็กไฟฟ้า สวิตช์ลงดิน E0 ที่ปิดลงบนแรงดันไฟฟ้าป้อนย้อนกลับนี้จะถูกทำลายสวิตช์ต่อลงดินแบบ E1 ได้รับการออกแบบให้สามารถทำงานและต่อลงดินในสภาวะที่มีข้อผิดพลาดนี้ได้ และยังคงทำงานต่อไปได้.

กรณีศึกษาของลูกค้าที่แสดงให้เห็นถึงผลกระทบของความแตกต่างระหว่าง E0 และ E1: วิศวกรโครงการปรับปรุงระบบกริดที่บริษัทสาธารณูปโภคด้านการจ่ายไฟฟ้าในฟิลิปปินส์ได้ติดต่อ Bepto หลังจากเกิดการล้มเหลวของสวิตช์กราวด์ระหว่างการสลับวงจรบำรุงรักษาหม้อแปลงไฟฟ้าที่สถานีย่อย 33 kVชุดรวมนี้ได้รับการจัดส่งพร้อมกับสวิตช์ต่อลงดินแบบ E0 — ซึ่งได้รับการระบุโดยผู้รับเหมา EPC โดยไม่มีการประเมินความเสี่ยงการป้อนกลับทุติยภูมิ เมื่อสวิตช์ต่อลงดินถูกปิดหลังจากเปิด LBS ขดลวดทุติยภูมิของหม้อแปลง (ที่เชื่อมต่อกับบัสบาร์ 11 kV ที่มีไฟฟ้า) ยังคงรักษาแรงดัน 33 kV บนขดลวดปฐมภูมิผ่านการทำงานของออโต้ทรานส์ฟอร์เมอร์ชุดติดต่อสวิตช์กราวด์ E0 ถูกทำลายเมื่อปิด Bepto ได้จัดหาชุดรวมทดแทนที่มีระดับ E1 สำหรับตำแหน่งตัวป้อนหม้อแปลงทั้งหกในสถานีย่อยและจัดทำแม่แบบการประเมินความเสี่ยงการป้อนกลับทุติยภูมิสำหรับข้อกำหนดมาตรฐานของสาธารณูปโภค.

วิธีการเลือกพารามิเตอร์ชุดที่ถูกต้องสำหรับแต่ละการใช้งานการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้า?

การเลือกพารามิเตอร์ของชุดรวมเป็นไปตามการประเมินแบบลำดับห้าขั้นตอน — แต่ละขั้นตอนจะแก้ไขชุดพารามิเตอร์หนึ่งชุดก่อนที่ขั้นตอนถัดไปจะได้รับการประเมิน การข้ามขั้นตอนหรือแก้ไขพารามิเตอร์นอกลำดับจะส่งผลให้ข้อกำหนดที่ดูเหมือนสมบูรณ์แต่มีความล้มเหลวในการประสานงานที่ซ่อนอยู่.

ขั้นตอนที่ 1: กำหนดพารามิเตอร์ที่กำหนดของหม้อแปลง

รวบรวมข้อมูลหม้อแปลงไฟฟ้าต่อไปนี้ก่อนเริ่มการเลือกชุดประกอบ:

• กำลังไฟฟ้าที่กำหนด (กิโลโวลต์แอมแปร์ หรือ เมกะโวลต์แอมแปร์)
• แรงดันไฟฟ้าหลัก (กิโลโวลต์)
• กระแสไฟฟ้าที่กำหนดหลัก (แอมแปร์): $I_{rated} = \frac{S_{rated}}{\sqrt{3} \times U_{primary}}$
• อิมพีแดนซ์ของหม้อแปลง (% บนฐาน MVA ที่กำหนด)
• กลุ่มเวกเตอร์ (Dyn11, Yyn0, ฯลฯ) — กำหนดความเสี่ยงของการป้อนกลับระดับที่สาม
• กระแสไฟฟ้าที่ไหลเข้าเกินปกติ (× กระแสไฟฟ้าที่กำหนด) และค่าคงที่เวลาในการลดลง (วินาที)
• เส้นโค้งความทนทานต่อความร้อน — จำเป็นต้องใช้สำหรับการตรวจสอบการประสานของฟิวส์

ขั้นตอนที่ 2: กำหนดระดับความผิดพลาดของระบบที่จุดติดตั้ง

กระแสไฟฟ้าที่คาดการณ์ไว้ของระบบ ณ จุดติดตั้งหน่วยรวมกำหนด:

• กระแสไฟฟ้าที่ทนได้ชั่วครู่ (Ik) ที่กำหนดสำหรับ LBS — LBS ต้องทนกระแสไฟฟ้าขัดข้องได้จนกว่าฟิวส์แรงสูงจะตัดกระแส
• ค่าความจุการตัดสูงสุดของฟิวส์แรงดันสูงที่จำเป็น — ต้องมากกว่ากระแสลัดวงจรที่คาดการณ์ของระบบ
• สวิตช์ต่อสายดินที่ต้องการซึ่งมีค่ากระแสไฟฟ้าทนต่อได้ชั่วคราว — ต้องตรงกับหรือเกินค่า LBS

การคำนวณกระแสความผิดพลาดของระบบ:

$I_{fault} = \frac{U_{system}}{\sqrt{3} \times Z_{total}}$

ที่ไหน $Z_รวม$ รวมถึงอิมพีแดนซ์แหล่งกำเนิด, อิมพีแดนซ์หม้อแปลง, และอิมพีแดนซ์สายเคเบิลไปยังจุดติดตั้งของชุดรวม สำหรับโครงการปรับปรุงกริด ให้ใช้ระดับความผิดพลาดหลังการปรับปรุง — การปรับปรุงกริดที่เพิ่มกำลังแหล่งกำเนิดจะเพิ่มระดับความผิดพลาดที่ทุกจุดปลายทาง.

ขั้นตอนที่ 3: เลือกขนาดฟิวส์ HV

ค่าความจุของฟิวส์ HV คือการเลือกที่มีความต้องการทางเทคนิคสูงที่สุดในข้อกำหนดของหน่วยรวม — มันต้องสามารถตอบสนองต่อข้อจำกัดสี่ประการพร้อมกัน:

ข้อจำกัด	ข้อกำหนด	วิธีการตรวจสอบ
กระแสไฟฟ้าต่ำสุดที่สามารถตัดวงจรได้	กระแสไฟฟ้าขัดข้องหลักหม้อแปลงสำหรับกระแสขัดข้องทุติยภูมิขั้นต่ำ	การคำนวณอิมพีแดนซ์ของหม้อแปลง
การประสานการทำงานของกระแสไฟฟ้ารั่วไหล	เวลาหลอมละลายขั้นต่ำ > ระยะเวลาการไหลเข้าของกระแสไฟฟ้าที่กระแสไหลเข้า	เส้นโค้งกระแส-เวลาทับซ้อน
การป้องกันการโอเวอร์โหลด	ฟิวส์ทำงานก่อนความเสียหายจากความร้อนของหม้อแปลงไฟฟ้าที่การโอเวอร์โหลด 150–200%	การซ้อนทับเส้นโค้งความทนทานต่อความร้อนของหม้อแปลง
กำลังสูงสุดที่หักได้	กระแสไฟฟ้าที่คาดการณ์ไว้ของระบบข้างต้น	การศึกษาความผิดพลาดของระบบในระดับ

ตารางการเลือกขนาดฟิวส์มาตรฐานสำหรับขนาดหม้อแปลงทั่วไป:

ค่าพิกัดของหม้อแปลง	แรงดันไฟฟ้าหลัก	กระแสไฟฟ้าที่กำหนดของหม้อแปลง	ค่าความจุฟิวส์ที่แนะนำ	การตรวจสอบการประสานงานกระแสไฟฟ้ารั่ว
315 กิโลโวลต์แอมแปร์	11 กิโลโวลต์	16.5 แอมแปร์	25 A	ตรวจสอบที่ 8 เท่าของค่าที่กำหนด, 0.1 วินาที
630 กิโลโวลต์แอมแปร์	11 กิโลโวลต์	33 A	50 แอมป์	ตรวจสอบที่ 10 เท่าของค่าที่กำหนด, 0.1 วินาที
1,000 กิโลโวลต์แอมแปร์	11 กิโลโวลต์	52.5 แอมแปร์	80 แอมแปร์	ตรวจสอบที่ 10 เท่าของค่าที่กำหนด, 0.15 วินาที
1,600 กิโลโวลต์แอมแปร์	11 กิโลโวลต์	84 A	125 A	ตรวจสอบที่ 12 เท่าของค่าที่กำหนด, 0.2 วินาที
2,000 กิโลโวลต์แอมแปร์	33 กิโลโวลต์	35 A	50 แอมป์	ตรวจสอบที่ 10 เท่าของค่าที่กำหนด, 0.15 วินาที
5,000 กิโลโวลต์แอมแปร์	33 กิโลโวลต์	87.5 แอมแปร์	125 A	ตรวจสอบที่ 12 เท่าของค่าที่กำหนด, 0.2 วินาที

หมายเหตุสำคัญ: นี่เป็นเพียงคำแนะนำเบื้องต้น — การเลือกฟิวส์ทุกครั้งต้องได้รับการตรวจสอบให้สอดคล้องกับลักษณะเฉพาะของทรานส์ฟอร์เมอร์ในด้านเวลา-กระแส และระดับความผิดพลาดของระบบที่เฉพาะเจาะจง ตารางการให้คะแนนฟิวส์ทั่วไปไม่สามารถทดแทนการศึกษาการประสานงานได้.

ขั้นตอนที่ 4: เลือกพารามิเตอร์ที่ได้รับการจัดอันดับ LBS

เมื่อกำหนดค่าความจุของฟิวส์แล้ว พารามิเตอร์ของ LBS จะถูกกำหนดโดย:

• กระแสไฟฟ้าปกติที่กำหนด: ≥ 1.25 × กระแสไฟฟ้าที่กำหนดของขดลวดปฐมภูมิของหม้อแปลง — ให้ค่าเผื่อ 25% สำหรับการเติบโตของโหลดและการเพิ่มโหลดสำหรับการอัปเกรดระบบไฟฟ้า
• แรงดันไฟฟ้าทนทานชั่วครู่ (Ik): ≥ กระแสไฟฟ้าขัดข้องที่คาดการณ์ของระบบ ณ จุดติดตั้ง — LBS ต้องทนต่อกระแสไฟฟ้าขัดข้องในช่วงเวลาการอาร์คก่อนฟิวส์และช่วงเวลาการอาร์ค (โดยทั่วไปคือ 20–50 มิลลิวินาทีสำหรับฟิวส์จำกัดกระแส)
• กระแสที่กำหนดให้ไหล (Ip): ≥ 2.5 × Ik (อัตราส่วน X/R มาตรฐาน) — LBS ต้องสามารถทำงานกับการกระชากกระแสของหม้อแปลงได้โดยไม่เกิดการกระพริบของหน้าสัมผัส
• คลาสความทนทานเชิงกล: M1 (1,000 ครั้ง) สำหรับตัวป้อนหม้อแปลงมาตรฐานที่มีการสลับน้อยกว่า 2 ครั้งต่อสัปดาห์; M2 (2,000 ครั้ง) สำหรับตัวป้อนที่มีการสลับบ่อย

ขั้นตอนที่ 5: ตรวจสอบการจัดประเภทสวิตช์สายดินและการล็อกประสาน

• กลุ่มที่ชอบหาเรื่องผิดพลาด: E1 เป็นข้อบังคับสำหรับตำแหน่งตัวป้อนหม้อแปลงทั้งหมด — E0 ไม่เป็นที่ยอมรับในกรณีที่มีความเสี่ยงต่อการป้อนกลับระดับตติยภูมิ
• ระดับการทนต่อแรงดันไฟฟ้าชั่วคราว: ต้องตรงตามค่า LBS Ik — สวิตช์ต่อสายดินต้องทนต่อกระแสไฟฟ้าขัดข้องที่เกิดขึ้นหลังจากปิดวงจรที่มีกระแสย้อนกลับ
• การล็อคเชิงกล ตรวจสอบว่าการเชื่อมต่อระหว่างสวิตช์ LBS กับกราวด์เป็นระบบเชื่อมต่อทางกลโดยตรง — ไม่ใช่ระบบเชื่อมต่อทางไฟฟ้าที่สามารถถูกทำลายได้หากเกิดการสูญเสียแหล่งจ่ายไฟควบคุม
• การจัดหาแม่กุญแจ: ยืนยันว่าที่ครอบสวิตช์สายดินมีขนาดรองรับที่ครอบล็อคแบบหลายจุด (multi-lock) อย่างน้อย 6 จุด สำหรับทีมบำรุงรักษาหลายบุคคล

สรุปการเลือกทั้งหมด

พารามิเตอร์การเลือก	ข้อมูลต้นฉบับ	การคำนวณ / เกณฑ์	ค่าตามข้อกำหนด
แรงดันไฟฟ้าที่ LBS กำหนด	แรงดันไฟฟ้าของระบบ	≥ แรงดันไฟฟ้าสูงสุดของระบบ Um	บันทึก
LBS กำหนดกระแสปกติ	กระแสไฟฟ้าที่กำหนดของหม้อแปลง	≥ 1.25 × กระแสไฟฟ้าที่กำหนดของขดลวดปฐมภูมิของหม้อแปลง	บันทึก
LBS ให้คะแนน Ik	การศึกษาความผิดพลาดของระบบในระดับ	≥ กระแสไฟฟ้าความผิดพลาดที่คาดการณ์ไว้ ณ จุดติดตั้ง	บันทึก
แรงดันไฟฟ้าที่กำหนดของฟิวส์ HV	แรงดันไฟฟ้าของระบบ	= แรงดันไฟฟ้าที่ระบุโดย LBS	บันทึก
ฟิวส์ HV ที่กระแสไฟฟ้าที่กำหนด	การกำหนดค่าของหม้อแปลงไฟฟ้า + การประสานงานกระแสไฟฟ้ารั่วไหล	ตามตารางขั้นตอนที่ 3 + การศึกษาประสานงาน	บันทึก
ความจุการตัดวงจรของฟิวส์ HV	ระดับความผิดพลาดของระบบ	≥ กระแสไฟฟ้าที่อาจเกิดขึ้นจากความเสียหายในอนาคต	บันทึก
ประเภทความผิดพลาดของสวิตช์การเชื่อมต่อกับพื้นดิน	การประเมินความเสี่ยงการป้อนกลับระดับทุติยภูมิ	E1 จำเป็นสำหรับตัวป้อนหม้อแปลง	E1
สวิตช์เชื่อมต่อดิน Ik	LBS Ik	= LBS rated Ik	บันทึก
การประสานงานระหว่างจุดยิง	การทดสอบประเภท IEC 62271-105	จำเป็นต้องมีใบรับรองการทดสอบประเภทโรงงาน	ตรวจสอบ

กรณีศึกษาของลูกค้าคนที่สองแสดงให้เห็นถึงคุณค่าของกระบวนการคัดเลือกอย่างครบถ้วน. วิศวกรออกแบบสถานีไฟฟ้าย่อยที่ทำงานกับผู้รับเหมา EPC ในเอเชียตะวันออกเฉียงใต้ กำลังระบุหน่วยรวมสำหรับการปรับปรุงสถานีไฟฟ้าย่อยกริด 33 kV ที่มี 12 เบย์ เพื่อให้บริการหม้อแปลงจำหน่ายไฟฟ้าขนาด 2,000 kVA และ 5,000 kVAข้อกำหนดเบื้องต้นได้เลือกประเภทหน่วยรวมแบบเดียวสำหรับทุกตำแหน่งทั้ง 12 ตำแหน่ง — ฟิวส์ขนาด 125 A ตลอดทั้งระบบ โดยอ้างอิงจากหม้อแปลงที่มีขนาดใหญ่ที่สุด ทีมเทคนิคของ Bepto ได้ดำเนินการกระบวนการคัดเลือกแบบห้าขั้นตอนสำหรับแต่ละช่องดังนี้:ตำแหน่งหม้อแปลงไฟฟ้า 2,000 kVA จำนวน 6 ตำแหน่ง จำเป็นต้องใช้ฟิวส์ขนาด 50 A (ไม่ใช่ 125 A) — ฟิวส์ขนาด 125 A จะไม่ทำงานในกรณีที่เกิดข้อผิดพลาดภายในหม้อแปลงซึ่งสร้างกระแสไฟฟ้าขัดข้องที่ต่ำกว่า 40% ของกระแสไฟฟ้าขัดข้องที่กำหนดบนหม้อแปลงขนาด 2,000 kVA ทำให้เกิดช่องว่างในการป้องกันสำหรับข้อผิดพลาดภายในที่มีอิมพีแดนซ์สูงข้อกำหนดที่แตกต่างกัน — ฟิวส์ 50 A สำหรับตำแหน่ง 2,000 kVA, ฟิวส์ 125 A สำหรับตำแหน่ง 5,000 kVA — เพิ่มต้นทุนเป็นศูนย์ (ฟิวส์ขนาดเล็กมีราคาถูกกว่า) ในขณะที่กำจัดช่องว่างในการป้องกันที่เกิดจากการกำหนดค่าเกินมาตรฐานแบบเดียวกัน.

ปัจจัยใดในวงจรชีวิตและการอัปเกรดกริดที่กำหนดความน่าเชื่อถือระยะยาวของหน่วยรวม?

ผลกระทบจากการโหลดระหว่างการปรับปรุงระบบกริดต่อพารามิเตอร์ของหน่วยผสม

โครงการปรับปรุงระบบสายส่งที่เพิ่มภาระโหลดของหม้อแปลงหรือเปลี่ยนหม้อแปลงเป็นหน่วยที่มีค่าพิกัดสูงขึ้น จะส่งผลให้จุดทำงานของหม้อแปลงทุกชุดที่ทำงานร่วมกันในแนวสายส่งที่ได้รับผลกระทบเปลี่ยนแปลงไป พารามิเตอร์ของชุดหม้อแปลงที่ต้องตรวจสอบใหม่หลังจากการปรับปรุงระบบสายส่ง ได้แก่:

• LBS กำหนดกระแสปกติ: หากค่ากำลังของหม้อแปลงไฟฟ้าเพิ่มขึ้น ให้ตรวจสอบกระแสไฟฟ้าที่หม้อแปลงไฟฟ้าสามารถรองรับได้ (LBS) ≥ 1.25 × กระแสไฟฟ้าที่หม้อแปลงไฟฟ้าใหม่สามารถรองรับได้ (กระแสไฟฟ้าที่หม้อแปลงไฟฟ้าใหม่สามารถรองรับได้) — หากไม่เป็นเช่นนั้น จะต้องเปลี่ยนหม้อแปลงไฟฟ้า
• ค่าความจุฟิวส์ HV: การเปลี่ยนแปลงค่าเรตติ้งของหม้อแปลงไฟฟ้าจำเป็นต้องเลือกฟิวส์ใหม่ทั้งหมดตามขั้นตอนที่ 3 — ฟิวส์ที่ทำงานประสานกับหม้อแปลงเดิมอย่างถูกต้องอาจไม่ทำงานประสานกับหม้อแปลงทดแทน
• ระดับความผิดพลาดเพิ่มขึ้น: การปรับปรุงระบบกริดที่เพิ่มกำลังการผลิตของแหล่งจ่ายจะเพิ่มกระแสไฟฟ้าลัดวงจรที่คาดการณ์ได้ — ตรวจสอบให้แน่ใจว่าค่าการทนกระแสลัดวงจร (Ik) ของสวิตช์ LBS และสวิตช์ต่อลงดินยังคงสูงกว่าระดับกระแสลัดวงจรใหม่

ข้อกำหนดในการเลือกฟิวส์สำหรับการอัพเกรดกริดใหม่เป็นพารามิเตอร์ของหน่วยรวมที่มักถูกมองข้ามมากที่สุดในการตรวจสอบพารามิเตอร์. ฟิวส์ที่มีค่ากระแสที่กำหนดถูกต้องสำหรับหม้อแปลง 1,000 kVA อาจมีค่ากระแสเกินสำหรับหม้อแปลงทดแทนขนาด 630 kVA (ทำให้เกิดช่องว่างในการป้องกัน) หรือมีค่ากระแสต่ำกว่าสำหรับหม้อแปลงทดแทนขนาด 2,000 kVA (ไม่สามารถประสานกับกระแสกระชากและเกิดการตัดวงจรโดยไม่จำเป็นขณะจ่ายไฟ).

กำหนดการบำรุงรักษาตลอดอายุการใช้งานสำหรับชุดอุปกรณ์ผสม

กิจกรรมการบำรุงรักษา	ช่วง	วิธีการ	เกณฑ์การยอมรับ
การวัดความต้านทานการสัมผัสของ LBS	ทุก 3 ปี	ไมโครโอห์มมิเตอร์ ≥ 100 แอมแปร์ DC	≤ 150% ของฐานข้อมูลการเริ่มต้นระบบ
การตรวจสอบด้วยสายตาของฟิวส์ HV	ประจำปี	ภาพ — ตรวจสอบการบวม การเปลี่ยนสี สภาพของฝาปิดปลาย	ไม่มีความเสียหายทางกายภาพ; เปลี่ยนหากมีความผิดปกติ
การตรวจสอบความต้านทานฟิวส์ HV	ทุก 3 ปี	มิลลิโอห์มมิเตอร์วัดผ่านตัวฟิวส์	ภายใน ±10% ของค่าฟิวส์ใหม่
การทดสอบการทำงานของสวิตช์การเชื่อมต่อสายดิน	ประจำปี	3 รอบการเปิด-ปิด	การทำงานราบรื่น, การบ่งชี้ตำแหน่งถูกต้อง
การทดสอบกลไกหมุดยึดหัวฉีด	ทุก 5 ปี	การทดสอบการทำงานตามมาตรฐาน IEC 62271-105	LBS เปิดภายในเวลาที่กำหนดเมื่อมีการกระตุ้นที่ตัวกระตุ้น
การทดสอบการทำงานแบบเชื่อมโยง	ประจำปี	ลำดับการทดสอบห้าครั้ง	การทดสอบทั้งหมดผ่าน
การถ่ายภาพความร้อน	ประจำปี	อินฟราเรดที่กระแสไฟฟ้าที่กำหนด	≤ 65 K เหนืออุณหภูมิแวดล้อมที่จุดสัมผัสฟิวส์และ LBS
ความต้านทานของฉนวน	ทุก 3 ปี	เครื่องวัดความต้านทานไฟฟ้า 5 กิโลโวลต์ DC	> 500 MΩ เฟสต่อสายดิน

ตัวกระตุ้นการเปลี่ยนฟิวส์ HV

ฟิวส์ HV ในชุดรวมต้องถูกเปลี่ยน — ไม่สามารถตรวจสอบและนำกลับมาใช้งานได้ — ภายใต้เงื่อนไขดังต่อไปนี้:

• หลังจากการทำงานที่เกิดข้อผิดพลาด: ฟิวส์ที่ได้ตัดกระแสไฟฟ้าที่ผิดปกติแล้วได้ใช้พลังงานในการดูดซับจนหมด — แม้ว่าจะดูสมบูรณ์ทางสายตา แต่ลักษณะเวลา-กระแสของมันได้เปลี่ยนแปลงไปแล้ว และจำเป็นต้องเปลี่ยนใหม่
• หลังจากเหตุการณ์กระแสไหลเกินในตัวหม้อแปลงที่เกินกว่ากระแสประสานกระแสไหลเกินที่กำหนด: เหตุการณ์กระแสไหลเข้าสูงซ้ำ ๆ (เช่น จากการจ่ายไฟเข้าหม้อแปลงบ่อยครั้ง) จะสะสมการหลอมละลายบางส่วนในองค์ประกอบฟิวส์ — ทำให้ลักษณะเวลา-กระแสลดลงโดยไม่มีหลักฐานภายนอกที่มองเห็นได้
• ที่อายุการใช้งานตามปฏิทินที่ผู้ผลิตกำหนด: ฟิวส์จำกัดกระแสสำหรับแรงดันสูงมีอายุการใช้งานตามปฏิทิน 15–20 ปี โดยไม่คำนึงถึงจำนวนครั้งของการทำงาน — ควรเปลี่ยนตามอายุการใช้งานตามปฏิทิน แม้ว่าจะยังไม่เคยเกิดการทำงานเนื่องจากความผิดพลาดก็ตาม
• หลังจากเกิดความเสียหายทางกายภาพ: ฝาปิดปลายที่บวม สีของตัวฟิวส์เปลี่ยนไป หรือกระเบื้องพอร์ซเลนแตก แสดงถึงความเสียหายภายในที่ต้องเปลี่ยนทันที

การลดประสิทธิภาพทางสิ่งแวดล้อมสำหรับหน่วยรวมในแอปพลิเคชันการปรับปรุงระบบไฟฟ้า

ปัจจัยด้านสิ่งแวดล้อม	ผลกระทบต่อหน่วยผสม	การดำเนินการที่จำเป็น
อุณหภูมิแวดล้อม > 40°C	จำเป็นต้องลดค่า LBS และกระแสฟิวส์	ใช้ปัจจัยลดกำลังตามอุณหภูมิของ IEC 62271-1 — เพิ่มการเลือกกระแสไฟฟ้าที่กำหนด
ระดับความสูง > 1,000 เมตร	การลดความแข็งแรงไดอิเล็กทริก	ปรับลดค่าตามระดับความสูงตามมาตรฐาน IEC 62271-1 ข้อ 2.1 — ตรวจสอบค่าแรงดันไฟฟ้า
ความชื้นสูง (> 95% RH)	ความเสี่ยงในการติดตามพื้นผิวฉนวน	ระบุการเคลือบฉนวนป้องกันการติดตามหรือรุ่นที่ฉนวนด้วย SF6
บรรยากาศชายฝั่ง / อุตสาหกรรม	การกัดกร่อนที่เร่งขึ้นของฝาปิดปลายฟิวส์และหน้าสัมผัส LBS	ระบุฮาร์ดแวร์สแตนเลสและเคลือบผิวสัมผัสที่ทนต่อการกัดกร่อน

สรุป

การเลือกชุดอุปกรณ์ผสมที่เหมาะสมสำหรับการป้องกันหม้อแปลงแรงดันปานกลางเป็นกระบวนการทางวิศวกรรมห้าขั้นตอนที่แก้ไขพารามิเตอร์ที่กำหนดของหม้อแปลง ระดับความผิดพลาดของระบบ การประสานการทำงานของฟิวส์แรงสูง พารามิเตอร์ที่กำหนดของ LBS และการจำแนกประเภทของสวิตช์กราวด์ตามลำดับ — โดยแต่ละขั้นตอนจะให้ข้อมูลนำเข้าสำหรับขั้นตอนถัดไปคุณค่าของชุดรวมนี้ในฐานะโซลูชันการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้าอยู่ที่การทำงานร่วมกันที่ได้รับการตรวจสอบจากโรงงานระหว่างส่วนประกอบทั้งสาม: LBS ที่จัดการการสลับและการแยกปกติ, ฟิวส์จำกัดกระแสสูงที่ตัดกระแสลัดวงจรที่ LBS ไม่สามารถตัดได้, และสวิตช์ต่อลงดินที่ให้การต่อลงดินเพื่อความปลอดภัยของบุคลากรพร้อมความสามารถในการสร้างกระแสลัดวงจร E1 สำหรับการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้าในกรณีการป้อนกลับทุติยภูมิ. ดำเนินการกระบวนการคัดเลือกแบบห้าขั้นตอนอย่างครบถ้วนสำหรับตำแหน่งการป้องกันหม้อแปลงแต่ละตำแหน่งอย่างอิสระ ตรวจสอบพารามิเตอร์ของชุดอุปกรณ์ทั้งหมดใหม่หลังจากทุกการอัปเกรดระบบไฟฟ้าที่เปลี่ยนแปลงขนาดหม้อแปลงหรือระดับความผิดพลาดของระบบ ระบุการจัดประเภทสวิตช์กราวด์ E1 โดยไม่มีข้อยกเว้นสำหรับตำแหน่งฟีดเดอร์หม้อแปลง และตรวจสอบการประสานของหมุดสไตรเกอร์ผ่านมาตรฐาน IEC 62271-ใบรับรองการทดสอบประเภท -105 ก่อนที่จะยอมรับหน่วยรวมใด ๆ ในการใช้งานการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้า — เนื่องจากหน่วยรวมที่ระบุอย่างถูกต้องจะปกป้องหม้อแปลงไฟฟ้า และหน่วยรวมที่ไม่ได้ระบุอย่างถูกต้องจะเป็นจุดล้มเหลวที่อันตรายที่สุดของหม้อแปลงไฟฟ้า.

คำถามที่พบบ่อยเกี่ยวกับการเลือกชุดอุปกรณ์ผสมสำหรับการป้องกันหม้อแปลงไฟฟ้า

1. ลักษณะการป้องกันที่เวลาในการทำงานจะลดลงเมื่อขนาดของกระแสไฟฟ้าเพิ่มขึ้น. ↩

2. ระบุข้อกำหนดการปฏิสัมพันธ์และการทดสอบสำหรับชุดสวิตช์-ฟิวส์ที่ใช้กับกระแสสลับ. ↩

3. กำหนดกระแสสูงสุดที่สวิตช์ตัดวงจรต้องสามารถตัดได้เมื่อฟิวส์ทำงาน. ↩

4. ค่าคงที่ตัวเลขที่ใช้ในการคำนวณกระแสสูงสุดที่ปล่อยผ่านในช่วงเกิดข้อผิดพลาดลัดวงจร. ↩

5. บ่งบอกถึงความสามารถของสวิตช์ในการปิดวงจรได้อย่างปลอดภัยเมื่อเกิดข้อผิดพลาดสองครั้งโดยไม่ถูกทำลาย. ↩